脚手架专项施工方案专家论证1docx.docx

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脚手架专项施工方案专家论证1docx

脚手架专项施工方案

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编制日期：

2013年月日审批日期：

2013年月日

（6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。

（7）脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。

（8）搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。

1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Qo

2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料蔑混用。

5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。

任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。

10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。

11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。

八、脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。

作业计划一般包括：

拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。

严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。

运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

九、脚手架计算书

A、钢管落地脚手架

1）、参数信息：

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度因高度不同按最高的5#、6#高度41.05米（取42m）作为计算依据，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为1.8米;

内排架距离墙长度为0.25米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1根；

采用的钢管类型为048X3.0;

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.88；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

3.000kN/m2；脚手架用途：

结构脚手架；

同时施工层数：

2层；

3.风荷载参数

本工程地处湖南省长沙市，基本风压为0.45kN/m2；风荷载高度变化系数L为1.54,风荷载体型系数风荷载体型系数L计算如下：

脚手架的挡风系数取0.097；密目安全网的挡风面积取围挡面积的50%；

挡风面积：

An=1.80X1.5X（1-0.097）X0.5+1.80X1.5X0.097=1.48

迎风面积：

Aw=l.80X1.5=2.7

挡风系数：

4）=1.2X（1.193/2.175）=0.658

体型系数（按开洞墙）：

3=1.3X0.658=0.856

us为0.65；

脚手架计算中考虑风荷载作用

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）：

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：

0.150；

安全设施与安全网（kN/m）0.005；脚手板铺设层数：

5；

脚手板类别：

竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：

栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）：

0.038；

5.地基参数

地基土类型：

地下室面板；设计承载力标准值（kpa）：

350.00；

立杆基础底面面积（m2）：

0.25；地基承载力调整系数：

1.00«

落地架侧立面图

单位：

（mm）

“500]

单立杆落地架脚手架正立面图

2）、大横杆的计算：

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

PM.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3X0.8/（l+l）=0.12kN/m；

活荷载标准值：

Q=3X0.8/（l+l）=1.2kN/m；

静荷载的设计值：

qi=l.2X0.038+1.2X0.12=0.19kN/m；

活荷载的设计值：

q2=L4X1.2=1.68kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下：

财=O.O80『+O.lOg/

跨中最大弯距为MInwt=0.08X0.19X1.522=0.412kN.m；

支座最大弯距计算公式如下：

岭蜘=-0.10^2-0.117^2

支座最大弯距为M22=-0.485kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

。

=Max（0.412X10\0.485X10"）/5080=95.472N/nun2；

大横杆的最大弯曲应力为o=95.472N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

3.挠度验算：

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

10057100位

P1+P2=0.038+0.12=0.158kN/m；

Q=1.2kN/m；

/k=0.677*^—+0.990生土

其中：

静荷载标准值：

q户活荷载标准值：

q2=

最大挠度计算值为：

V=0.677X0.158X15007（100X2.06X10,X121900）+0.990X1.2X15007（100X2.06X105X121900）=2.611mm；

大横杆的最大挠度2.611mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,满足要求！

3）、小横杆的计算：

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p户0.038X1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.3X0.8X1.5/（l+l）=0.180kN；

活荷载标准值：

Q二3X0.8X1.5/（l+l）=1.800kN；

集中荷载的设计值:

P=l.2X（0.058+0.18）+1.4XI.8二2.805kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：

皿2/8

Mqgx=1.2X0.038X0.82/8=0.004kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M_Pl泌况x=—

NU=2.805X0.8/4=0.561kN.m；

最大弯矩M=Mqnax+Mg=0.565kN.m；

最大应力计算值。

=M/W=0.565X1075080=111.163N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力。

=111.163N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mnT’，满足要求!

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

¥,^=5X0.038X8007（384X2.06X105X121900）=0.008mm；

大横杆传递荷载P=Pi+p2+Q=0.058+0.18+1.8=2.038kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：

卜=2037.6X8003/（48X2.06X105X121900）=0.866mm；

最大挠度和V=Vq皿+VPBax=0.008+0.866=0.874mm；

小横杆的最大挠度为0.874mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与］0mm,满足要求！

四）、扣件抗滑力的计算：

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,按照扣件抗滑承载力系数0.88,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为7.OOkNo

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

RWR.

其中Rc—扣件抗滑承载力设计值，取7.00kN；

R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值：

P,=0.038X1.5X1/2=0.029kN；

小横杆的自重标准值：

P2=0.038X0.8/2=0.015kN；

脚手板的自重标准值：

P3=0.3X0.8X1.5/2=0.18kN；

活荷载标准值：

Q=3X0.8X1.5/2=1.8kN；

荷载的设计值：

R=1.2X（0.029+0.015+0.18）+1.4X1.8=2.789kN；

R<7.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

5）、脚手架立杆荷载计算：

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN）,为0.1248

NG1=[0.1248+（1.50X1/2）X0.038/1.80]X42=5.907；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

Ng2=0.3X5X1.5X（0.8+0.2）/2=1.125kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

Ng3=0.15X5X1.5/2=0.562kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

心=0.005X1.5X42=0.316kN；

经计算得到，静荷载标准值

Nc.二原+单+原+陌=7.91kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

Nq=；

风荷载标准值按照以下公式计算出=0.7弓0・％

其中W。

一基本风压（kN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

W.,=0.45kN/m2；Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规

定米用:

U=1；Us~风荷载体型系数：

取值为0.645；

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7X0.45X1X0.645=0.203kN/m2；

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2M+1.4N广1.2X7.91+1.4X3.6=14.512kN；

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2=1.2X7.91+0.85X1.4X3.6=13.776kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩M.为=0.85X1.4WkLHh2/10=0.850XI.4X0.203X1.5X

1.8710=0.118kN.in；

6）、立杆的稳定性计算：

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

她

立杆的轴向压力设计值：

N=14.512kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0;

计算长度系数参照《扣件式规范》表得：

H=1.5；

计算长度，由公式1。

=kXuXh确定：

1。

二3.118m；

长细比L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数6,由长细比l°/i的计算结果查表得到：

＜1）=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

。

=14512/（0.186X489）=184.01N/mm2；

立杆稳定性计算。

=184.01N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/m/,满足要求!

一、工程概况3

二、所执行的标准、架体形式3

1、执行标准4

2、架体型式4

三、外脚手架材料选择4

四、脚手架搭设流程及要求5

五、脚手架的劳动力安排7

六、脚手架的检查与验收7

七、脚手架搭设安全技术措施7

八、脚手架拆除安全技术措施7

九、脚手架计算书11

A、落地式脚手架计算11

1、参数信息11

2、大横杆的计算12

3、小横杆的计算14

4、扣件抗滑力的计算16

5、脚手架立杆荷载计算16

6、立杆稳定性计算17

7、最大搭设高度的计算19

8、连墙件的计算20

21

9、立杆的地基承载力计算

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式〃=竺+些[]

立杆的轴心压力设计值：

N=13.776kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表得：

u=1.5；

计算长度，由公式lo=kuh确定：

10二3.118m；

长细比：

Lo/i二197；

轴心受压立杆的稳定系数6,由长细比l°/i的结果查表得到：

巾=0.186

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）:

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

o=13776/（0.186X489）+117504.23/5080=191.26N/mm2；

立杆稳定性计算。

=191.26N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/nmA满足要求！

7）、最大搭设高度的计算：

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

it.—'L2公

构配件自重标准值产生的轴向力次（kN）计算公式为：

Ng2K=Ng2+Ng3+Ng4=2.003kN；

活荷载标准值：

Nq二3.6kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.125kN/m；

Hs二[0.186X4.89X104X205X10-（1.2X2.003+1.4X3.6）]/（l.2X.125）=58.15m；

按《规范》脚手架搭设高度IL等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米:

[H]=

%

1+0.001也

[H]=58.15/（l+O.001X58.15）=55.9in；

[H]=55.9和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m<,脚手架单立杆搭设高度为42m,小于[H],满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

_倒2[1.2迅“+085乂1.4（2^+倒MJ呼）]H$=

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NC2K=Ng2+5g4=2.003kN；

活荷载标准值：

NQ=3.6kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

以=0.125kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

此广虬/（1.4X0.85）=0.118/（1.4X0.85）=0.099kN.in；

H,二（0.186X4.89X10'X205X1O'-（1.2X2.003+0.85X1.4X（3.6+0.186X4.89X100X0.099/5.08）））/（1.2X0.125）=49.4m；

按《规范》脚手架搭设高度IL等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[丑]二

%

1+0.001也

[H]=49.4/（1+0.001X49.4）=47.07m；

[H]二47.07和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=47mo

脚手架单立杆搭设高度为42m,小于[H],满足要求！

8）、连墙件的计算：

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Ni二Nlw+No

风荷载标准值Wk=0.203kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积A.=16.2m2；

按《规范》连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算:

Nlw=1.4XWkXAw=4.608kN；

连墙件的轴向力设计值此=Nlw+No=9.608kN；

连墙件承载力设计值按下式计算:

Nf=（I）•A•[f]

其中

其中

<1）-轴心受压立杆的稳定系数;

由长细比10J=200/15.8的结果查表得到寺=0.966,1为内排架距离墙的长度;

又:

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.966X4.89X10*X205X103=96.837kN；

N,=9.608<%=96.837,连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到N.=9.608小于双扣件的抗滑力14kN,满足要求!

连墙杆

扣件n脚手架

结构七预埋钢管

连墙件扣件连接示意图

9）、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

地基承载力设计值:

fg二fgkXkc二350kpa；

其中，地基承载力标准值：

如二350kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

k,.二1；

立杆基础底面的平均压力：

P=N/A=55.104kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=13.776kN；

基础底面面积：

A=0.25m2o

p=55.104Wf广350kpa。

地基承载力满足要求！

B、悬挑脚手架计算书

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《钢结构设计规范XGB50017-2003）等规范编制。

一、参数信息：

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为21m,立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为0.8m,立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.25m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为1根；

采用的钢管类型为（D48X3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.88；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m,水平间距3m,采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）：

3.000；脚手架用途：

结构脚手架；

同时施工层数：

2层；

3.风荷载参数

本工程地处湖南长沙市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2,风荷载高度变化系数L为1.540,风荷载体型系数L为0.856；

计算中考虑风荷载作用;

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）：

O.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）：

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：

0.150；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）：

0.005；脚手板铺设层数：

5层；

脚手板类别：

竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.1m,建筑物内锚固段长度2m。

与楼板连接的螺栓直径（mm）:

16.00；

楼板混凝土标号:

C30；

6.拉绳与支杆参数

悬挑脚手架侧面图

钢丝绳安全系数为：

6.000；

钢丝绳与梁夹角为（度）:

70；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.05m0单位:

（mm）

悬挑架正立面图

二、大横杆的计算：

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

PfO.033kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3X0.8/（l+l）=0.12kN/m；

活荷载标准值：

Q=3X0.8/（1+1）=1.2kN/m；

静荷载的设计值：

q）=l.2X0