3、设计冒口尺寸的方法
3.1、模数法
在铸件的材料、铸型的性质和浇注条件确定之后，铸件的凝固时间决定于铸件的模数。
模数M=V/A（厘米），V—体积（厘米3）；A—散热面积（厘米2）。
随着办公条件的改善，计算机的普及，模数可以用计算机进行计算。
方法是：
用SolidWorks软件画出铸件（或铸件被补缩部分）的立体图，计
算出铸件的体积和散热面积，然后用公式M=V/A计算模数。
冒口的凝固时间大于铸件的凝固时间，冒口的模数一般是铸件模数的1.1
1.2倍，M冒=1.1〜1.2M铸
对于厚实铸件，如：
圆柱体、块状铸件，用模数法确定的冒口往往偏尢故必须采取一些方法加快铸件的凝固，同时延长冒口的凝固时间。
通常采用以下方法：
1、加放内、外冷铁；2、补浇冒口；3、采用保温冒口。
米用以上措施后，M冒=KM铸，K按下表进行选择。
铸件壁厚
铸件模数
内冷铁及冒口补浇情况
K
<100
不下内冷铁
1.25〜1.2
局部下内冷铁
1.2〜1.1:
100〜200
下内冷铁，冒口不补浇
1.1〜1.0
>200
下较多内冷铁，冒口不补浇
1
>14.5
下满内冷铁，冒口补浇一次
0.9:
>23
下满内冷铁，冒口补浇二次
0.9〜0.85
>28.5
下满内冷铁，冒口补浇3〜4次
0.85〜0.80
注：
对于要求比较高的铸件、探伤件，尽量不放内冷铁
3.2、热节圆法
根据铸件壁厚部位热节圆的大小来确定冒口尺寸的一种方法。
热节圆法主要适用于轮形铸件，一般冒口与热节不连通，需要用滚热节圆的方法确定冒口增肉，然后确定冒口尺寸。
可以用绘图软件画出铸件热节的形状，然后画出热节的内切圆，即为热节圆。
4、钢的体收缩率
碳钢的体收缩率£c的大小与碳钢的含碳量和浇注温度有关。
如下图:
合金钢的体收缩率比碳钢大，它既与含碳量和浇注温度有关也与合金
元素及其含量有关。
合金元素对铸钢体收缩率的影响如下：
合金兀素
W
Ni
Mn
Cr
Si
Al
修正系数Ki
-0.53
-0.0354
0.0585
0.12
1.03
1.7
合金钢的体收缩率£=£c+刀KiXiXi为合金元素的含量
注：
以上修正系数只适用于低于1600C时的体收缩。
5、冒口的有效补缩距离
冒口区与末端区之和称为冒口补缩距离，超出该距离，在铸件中间区
产生轴线缩松。
5.1、板件和杆件的补缩距离
通常把断面的宽厚比为5:
1以上的称为板型件；断面的宽厚比为5:
1以下的称为杆型件。
下图为碳钢（C=0.20〜0.30%），板型件的厚度w175mm、杆型件的厚度w200mm的冒口有效补缩距离。
穩锦P橢豺卜编珮tf巍口端豺嘴酹
在铸件的末端区和冒口之间放外冷铁，冒口有效补缩距离如下：
糙懵斛冒口嫦钳厲翳IfiWBQ用触梆齬
从以上可以看出：
（1）冒口对板型件的有效补缩距离大于杆型件的有
效补缩距离。
（2）杆型件的末端区长度远大于冒口区长度。
（3）使用外冷
铁，可以有效的提高冒口的有效补缩距离。
另外，冒口的有效补缩距离还受以下因素的影响：
（1）厚实铸件的凝固区域变宽，冒口的有效补缩距离相对较小。
（2）结晶温度范围较宽的铸钢，冒口的有效补缩距离较小；结晶温度范围较窄的铸钢，冒口的有效补缩距离较大。
例如，含碳量为0.15%的碳素钢比含碳量为0.30%的碳素钢的结晶温度范围较窄，冒口的有效补缩距离较后者大30%。
（3）使用发热冒口，可以增加冒口的有效补缩距离。
5.2、轮型件冒口的有效补缩距离
轮型件讲究冒口的延续度。
冒口的延续度为冒口根部长度（沿轮型周向）之和与轮形周长的比率，称为冒口的延续度。
延续度的大小取决于轮缘的厚度与其内在质量的要求程度。
如铣齿齿轮、缸体其延续度适当增加,
不重要的且厚壁轮型件可适当减少
（1）一般小件（©600mm）不铣齿的轮型件，冒口的延续度取25〜35%。
（2）中等高度和大小齿轮和齿圈（铣齿深度不超度4/10轮缘厚度），冒口的延续度取36〜40%。
（3）轮缘较高的双辐板、三辐板齿轮，冒口的延续度取38〜42%。
（4）高压缸类的受压与有探伤要求件，冒口延续度可取100%。
6、冒口补贴
对于致密度要求高的铸件，当冒口的补缩距离达不到时，应在冒口处
设置补贴造成向冒口方向的顺序凝固，以增加冒口的补缩距离。
6.1、水平补贴
水平补贴可以按下图进行计算
6.2、垂直补贴
对于壁厚w100mm碳素钢板状铸件，浇注系统为上注时，铸件的补贴
厚度如下图:
根据铸钢件的形状、浇注位置和钢种的不同，补贴厚度二QK2a,Ki为
杆状件补贴的补偿系数，K2为铸件材质和浇注方式的补偿系数。
杆状件补贴的补偿系数Ki
横断面的宽厚比
4.0:
1.0
3.0:
1.0
2.0:
1.0
1.5:
1.0
1.0:
1.0
补偿系数
1.0
1.25
1.5
1.7
2.0
铸件材质和浇注方式的补偿系数K2
材质和浇注方式
碳钢及低合金钢
咼合金钢
上注
底注
上注
底注
补偿系数
1.0
1.25
1.25
1.56
厚实铸件的轴线缩松是很难消除的，对于一般铸件，轴线缩松只要不被切削加工所显露，则不影响它的使用性能。
对于压力容器铸件和用于承受疲劳冲击应力的铸件，一般均随其工矿压力、温度、应力状况和铸件壁厚的不同，而分别允许存在射线探伤等级13级的轴线缩松。
一般铸钢件的轴线缩松允许4〜5级。
据厚度为100〜150mm介于杆-板之间的铸钢试验件的试验结果，射线
探伤质量等级与补贴斜率存在如下关系:
射线探伤质量等级
1
2
3
4
5
补贴斜率（%）
10〜11
9〜10
8〜9
6〜8
5〜7
对大型汽轮机缸体、泵体类薄壁型打压、探伤铸件的补缩，根据日本室兰的经验，UT按ASTM标准，RT按ASME标准，对不同补缩斜度的铸件进行无损检测的结果，补缩斜度可按：
补缩斜度8%（1：
12.5）可达1级
补缩斜度6%（1：
16.6）可达2级
补缩斜度3%（1：
33.3）可达3级7、冒口的补缩效率
不同类型的冒口的补缩效率n为:
冒口类型
明冒口、边冒口
暗顶冒口
球形暗冒口
保温冒口
n（%）
14
15
20
25〜45
另外，冒口覆盖剂也能提高冒口的补缩效率。
好的覆盖剂可以提高冒口的补缩效率5%。
&保温冒口
目前，保温套主要分成：
珍珠岩复合型保温套、纤维复合型保温套、空心微珠复合型保温套和陶粒保温套。
后两种可以做较大铸钢件的保温套。
保温套的堆密度一般控制在0.6〜0.8g/cm3。
保温套的厚度一般取保温
冒口模数的1〜1.5倍，保温效果好的取下限。
保温剂的用量约为冒口重量的1.0〜1.7%,冒口的上部不见红时，保温效果比较理想。
在此条件下，保温冒口的模数约为普通冒口模数的1.3〜1.4倍，补缩效率为25〜45。
9、冒口的形状与尺寸
按照冒口的保温性能可分为普通冒口和保温冒口；按照冒口的形状可分为圆冒口和矩形冒口；按照冒口是否被砂型所覆盖可分为明冒口和暗冒口。
目前，在我厂铸钢件的生产过程中，直径小于（或等于）1600mm圆冒
口，一般采用保温冒口，直径大于1600mm圆冒口，一般采用普通冒口。
为了提高冒口的补缩距离（或延续度），可采用矩形冒口。
在铸件的上部一般采用明冒口，在铸件的下部一般采用暗冒口。
9.1、圆形暗冒口
编号
D（mm）
H（mm）
R（mm）
重量（kg）
模数（cm）
1
90
130
43
5
1.7
2
100
140
48
7
1.9
3
110
150
53
9
2
4
120
160
58
11
2.2
5
130
170
63
14
2.4
6
140
180
68
17
2.6
7
150
190
73
21
2.7
8
160
200
78
25
2.9
9
170
220
81
30
3.1
10
180
240
86
37
3.3
11
190
260
91
44
3.5
12
200
280
86
56
3.7
13
220
310
106
72
4.1
14
240
340
116
95
4.5
15
260
350
126
117
4.8
16
280
380
136
144
5.2
17
300
400
145
174
5.5
18
320
410
155
200
5.8
19
350
420
170
265
6.2
20
400
430
195
320
6.9
21
450
450
220
420
7.5
9.2、矩形明冒口
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