故能满足稳定性要求。
c、底模验算
木枋间距为300,钢管间距1200,近似按五等跨连续梁计算,计算简图如右:
取300mm宽模板作为计算单元
q=(0.12×1.2×25.85+2.5×1.4)×0.3=7.222×0.3=2.167KN/m
查表知Km=-0.105
M=Km×q×l2=0.105×2.17×0.32=0.02KN·m
Wn=1/6×bh2=1/6×300×182=16200mm2
σ=M/W=0.03×106/16200=1.23N/mm2<fm=13N/mm2故满足要求。
ωmax=kwql4/100EI=0.644×2.167×3004×12/(100×104×300×183)
=0.078mm<[ω]=300/250=1.2mm
故可以满足要求。
d、木枋验算
钢管支撑间距@1200,按三等跨连续梁简化计算
q=7.222×0.3=2.167KN/m
Mmax=Km×q×l2
=0.1×2.167×12002=3.12×105=N·mm
σ=Mmax/Wn=3.12×105/[(1/6)×50×1002]=3.744N/mm2<13N/mm2
Wmax=0.677×(ql4/100EI)=0.677×(2.167×12004/100×104×1/12×50×1003)
=0.73mm<[ω]=1200/1000=1.2mm
故满足要求。
e、横杆验算
横杆按五等跨连续梁计算,计算简图如右:
F=7.222×1.2×0.3=2.6KN/m
Mmax=Km×F×l=0.281×2.6×600=4.38×105N·mm
Mmax/Wn=4.38×105/5080=86.22N/mm2<205N/mm2
ωmax=1.795Fl3/100EI
=1.795×2.6×0.63×1012/(100×2.06×105×121900)
=0.401mm<[ω]=600/1000=0.6mm故满足要求。
4.2剪力墙模
设计参数:
弹性模量E=(9~12)×103N/mm2,剪力墙内外模亦选用木胶合板1220×2440×18㎜,背枋@300,钢管双管,对拉螺杆2m以下@400×500(水平×竖向),2m以上@400×600,M12对拉螺杆允许拉力12.9KN.。
4.2.1荷载计算
1)新浇砼对模板的侧压力标准值
F1=0.22γc·t0·β1·β2·ν1/2=0.22×24×200/(20+15)×1.0×1.15×2.51/2=54.8KN/m2
F2=γc·H=24×3=72KN/m2
F——新浇砼对模板的最大侧压力(KN/m2)
γc——砼的重力密度(KN/m3),取24KN/m3
t0——新浇砼的初凝时间(h)T取20℃
V——砼的浇筑速度取2.5m/h
β1——外加剂影响修正系数取1.0
β2——砼塌落度影响修正系数取1.15
H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度
Fmin(F1,F2)=54.8KN/m2、设计值为1.2×54.8×0.9=59.22KN/m2
②倾倒同时产生的水平荷载
砼输送导管向模板内供料,取2KN/m2,设计值为2×1.4=2.8KN/m2
考虑0.9折减为2.52KN/m2
组合荷载为59.22+2.52=61.74KN/m2
4.2.2模板验算
剪力墙厚250mm,竖向背楞(木枋)间距为300,横向背楞(双钢管)间距500,近似按五等跨连续梁计算,计算简图如右:
取300mm宽模板作为计算单元,q=61.74KN/m2×0.3=18.522KN/m查表知Km=-0.105,
M=Km×q×l2=0.105×18.522×0.32=0.175KN·m
Wn=1/6×bh2=1/6×300×182=16200mm2
σ=M/W=0.175×106/16200=10.8N/mm2<fm=13N/mm2故满足要求。
ωmax=kwql2/100EI=0.644×18.522×3004×12/(100×104×300×183)
=0.663mm<[ω]=300/250=1.2mm
故可以满足要求。
4.2.3内楞(木枋)验算
钢管支撑间距@500,按四等跨连续梁简化计算如右图:
q=61.74×0.3=18.522KN/m
Mmax=Km×q×l2=0.107×ql2=0.107×18.522×5002=4.95×105=N·mm
σ=Mmax/Wn=4.95×105/[(1/6)×50×1002]
=5.94N/mm2<13N/mm2
Wmax=0.632×(ql4/100EI)=0.632×(18.522×5004/100×104×1/12×50×1003)=0.176mm[ω]=500/1000=0.5mm
故满足要求。
4.2.4外楞(钢管)验算
外楞(钢管)用对拉螺杆固定(@400×500),按五等跨连续梁计算,计算简图如右图:
q=61.74×0.4=24.7KN/m
Mmax=Km×q×l2=0.107×24.7×4002=4.23×105N·mm
双钢管W=2×(12.19×104+242×489)/48=16.815×103mm3
Mmax/Wn=4.23×105/16815=25.156N/mm2<205N/mm2
ωmax=0.644ql4/100EI
=0.644×24.7×0.44×109/(100×2.06×102×121900×2)
=0.08mm<[ω]=400/1000=0.4mm故满足要求。
4.2.5对拉螺杆验算
F=q×纵距×横距=q×0.5×0.4=61.74×0.5×0.4=12.3KN<12.9KN(M12)
故对拉螺杆满足要求。
4.2.6剪力墙模支设
为使对拉螺杆布置整齐,木枋(背枋)间距@300,外楞及对拉螺杆竖向距500mm,2m以上600mm,对拉螺杆横向距为300mm,考虑到安全起见,为保证剪力墙的稳定,两侧各设上下两道斜撑竖向间距1500,斜撑纵向间距1200。
详见剪力墙模板示意图(附图02)
4.3梁模板支撑体系
4.3.1梁模板支撑体系
主体梁宽度基本为350mm和250mm、200mm,梁宽≤300mm梁底模板背枋布置两根,梁宽≥350mm梁底模板背枋布置三根,沿梁通长方向,分别布置在梁底模板缘两侧;梁侧模板背枋沿梁方向一般在上、中、下通长布置三根,背枋间距按@300mm放置,不足300mm,增加一道背枋。
两侧小立杆间距500mm,上部必须与满堂脚手架连接、固定。
普通梁支撑立杆沿梁方向,间距为1200mm,梁底小横杆间距500mm,若梁为边框梁时,梁外侧小立杆应用三角形固定牢固。
梁长超过6m时,适当位置增加1-2道独立支撑,以利于梁起拱用支撑加固,且梁起拱高度3‰梁长(详见梁板支模示意附图)。
4.3.2大梁模板支撑体系
(以350*650【6.2m跨】梁为例)
1、梁底支撑体系
(1)荷载计算
梁砼、钢筋、模板支架自重:
0.35×0.65×6.2×(24+1.5+0.75)×1.2=44.431KN
振动荷载:
0.35×6.2×2.0×1.4=6.076KN
施工总荷载:
44.431+6.076=50.507KN
设计梁支架间距1.5m,立杆间距1.5m,6.2/1.5=5根,两侧共10根,每根受力50.507/10=5.051KN,立杆步距1.8m,则λ=μh/I=1.8/(1.58×10-2)=113.9,求得∮=0.49
N/∮A=5.051×103/0.49×489=21.08N/mm2<205N/mm2故立杆稳定性能够满足要求。
2、梁底模板用18厚木模板,350宽梁下设三根木枋,小横杆间距为500mm,立杆顶撑间距750-1000mm,沿梁长立杆间距为1500mm,垂直梁立杆间距1100mm。
(1)底模验算
按两跨连续梁计算,取400mm为计算单元。
q=0.4×[0.65×(24+1.5+0.75)×1.2+2.0×1.4]=3.275×0.4=9.31KN/m
Wn=1/6bh2=1/6×400×182=2.16×104mm3
I=1/12bh3=1/12×400×183=1.944×105mm4
Mmax=KmqL2=0.125qL2=0.125×9.31×1752=3.564×104N·mm
σ=Mmax/Wn=3.564×104/2.16×104=1.65N/mm2<13N/mm2
ωmax=0.521ql4/100EI=0.521×.31×1754/100×10×1000×1.944×105
=0.023mm<[ω]=175/250=0.7mm
(2)底木枋验算
梁底小横杆间距500,即梁底木枋可按五等跨连续梁计算,计算简图如下:
q=23.275×0.35/3=2.72KN/m
Mmax=0.105ql2=0.105×2.72×5002=0.714×105N·mm
Wn=1/6bh2=1/6×50×1002=8.4×104mm4
I==1/12bh3=1/12×50×1003=4.17×106mm4
σ=Mmax/Wn=0.714×105/8.4×104
=0.85N/mm2<13N/mm2
ωmax=0.644ql4/100EI
=0.644×2.72×5004/(100×9×103×4.17×106)
=0.03<[ω]=500/1000=0.5mm故满足要求。
(3)梁下小横杆验算
梁下小横杆间距@500,垂直梁方向立杆间距1100,中间加一顶撑,故梁按两跨梁计算。
F=23.275×0.35×0.5×0.5=2.037KN
Mmax=0.188×2.037×0.55=0.211KN·m
σ=Mmax/Wn=0.211×106/5080=41.54N/mm2<205N/mm2故满足要求。
3、侧模验算
(1)荷载计算
①新浇砼对模板侧面的压力
F1=0.22γc·β1·β2·ν1/2=0.22×24×200/(20+15)×1.0×1.15×2.51/2=54.86KN/mm2
F2=γc·H=24×0.65=15.6KN/mm2
F——新浇砼对模板的最大侧压力(KN/m2)
γc——砼的重力密度(KN/m3),取24KN/m3
t0——新浇砼的初凝时间(h)T取20℃
V——砼的浇筑速度取2.5m/h
β1——外加剂影响修正系数取1.0
β2——砼塌落度影响修正系数取1.15
H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度
Fmin(F1,F2)=15.6KN/m2
设计值为1.2×15.6=18.72KN/m2
考虑0.9的折减为8.72×0.9=16.85KN/m2
②振捣砼时产生的荷载取4KN/m2
设计值为4×1.4=5.6KN/m2
考虑0.9折减后为5.04KN/m2
则梁侧模受力最大值为21.89KN/m2
(2)构件验算
①木模板验算
侧模外设三根木枋,则可简化按三跨连续梁计算,计算简图如右:
(取400mm为计算单元)
安全考虑梁受均布荷载21.89KN/m2
q=21.89×0.4=8.756KN/m
Mmax=0.105qL2=0.1×8.756×0.32=0.079KN·m
σ=M/Wn=0.079×106×6/(400×182)=3.66N/mm2<13N/mm2
ωmax=0.677ql4/100EI=0.677×8.756×0.34×109×12/(100×9000×400×183)=2.74×10-4<[ω]=300/250=1.2mm
故可以满足要求。
②木枋(背枋)验算
梁侧支架间距500,即梁木枋可按五等跨连续梁计算,计算简图如右:
q=21.89×0.3=6.567KN/m
Mmax=0.105ql2=0.105×6.567×0.52=0.172KN·m
σ=Mmax/Wn=0.172×106×6/(50×1002)
=2.06N/mm2<13N/mm2
ωmax=0.644ql4/100EI
=0.644×6.567×0.54×109×12/(100×104×50×1003)
=0.634×10-4<[ω]=500/1000=0.5mm
③侧模竖楞验算
按两跨简支梁考虑,计算简图如右:
Mmax=0.125ql2=0.125×6.567×0.552=0.25KN·m
σ=Mmax/Wn=0.25×106/5080=49.21N/mm2<205N/mm2
ωmax=0.521ql4/100EI
=0.521×6.567×0.554×109/(100×2.06×102×121900)
=0.12mm<[ω]=550/1000=0.55mm
4.4柱模板支撑体系
本工程层高为2.9m,柱浇注砼时混凝土软管插入柱内,控制高度≤2m。
柱模板背枋沿竖向通长布置,木枋水平间距为300mm,不足300mm,加设一道木枋,两边木枋应沿柱模板边缘设置,柱子加固钢管箍从距离地面100mm起按间距@500mm设置一道,并且每道钢管箍与满堂架连接,当柱子边长≥700mm时,加固钢管箍改为双钢管,并在柱相应的边垂直方向加新开型蝴蝶卡固定(详见附图04)
4.5楼梯模
4.5.1楼梯模设计
楼梯模板做如下设计:
楼梯段模板由底模、搁柵、牵杠、牵杠撑、外帮板、踏步侧板、反三角木等组成。
如下图示(插图4--04)。
底模采用木胶合板(1830×915×18)、搁柵采用50×100的木枋,间距500,牵杠采用φ48×3.5的钢管,牵杠撑亦采用φ48×3.5的钢管,间距500mm,外帮板采用竹胶合板(1830×915×12),踏步侧板采用木胶合板(1830×915×18),反三角木由若干三角木块钉在方木上,三角木块两直角边长分别各等于踏步的高和宽,板的厚度为50mm,方木断面为50mm×100mm。
梯段设三块反三角木,反三角木用横楞及立木支吊,横楞与立木均采用50×100木枋。
4.5.2楼梯模安装
先立平台梁、平台板的模板以及梯基的侧板,在平台梁和梯基侧板上钉托木,将搁柵支于托木上,搁柵下立牵杠及牵杠撑,牵杠撑间距为500mm,其下垫通长垫板(木胶合板),牵杠应与搁柵相垂直,牵杠撑之间应用拉杆相互拉结。
然后在搁柵上铺梯段底板,底板纵向应与搁柵相垂直,在底板上划梯段宽度线,依线立外帮侧模板,外帮板用夹木固定。
再立反三角木,反三角木的两端与平台梁和梯基的侧板钉牢。
然后逐块钉踏步侧板,踏步侧板一头钉在外帮板的木档上,一头钉在反三角木的侧面上,或两头均钉在反三角木的侧面上。
要注意梯步高度应均匀一致,最下一步及最上一步的起始点位置及高度,必须考虑到楼面、踏步踢面、踏面最后的装修厚度,防止由于装修厚度而形成踏步高度不协调或最下一步及最上一步不成一条线。
4.6异形梁模板
本工程设计有如图示异形梁,该处模板拟采用木模板,50×100mm木枋作背枋,散支散拆支撑体系,细部用木楔加固。
详见异形梁支模示意图。
4.7变形缝模板
变形缝处梁及柱的模板支设详插图。
五、模板的制作、安装
5.1模板的配制
根据现场实际情况,结合图纸,从技术、经济的角度,本工程采用放样和放大样的配模方式,首先根据结构施工图纸按尺寸列出模板规格和数量,进行模板配制,综合考虑模板余料利用,尽量减少模板的损耗,对形体较为复杂(如圆弧形墙、异形梁、楼梯),除先按施工图配置外,在允许情况下,还应在平整的地平上,根据结构图纸的尺寸,按1:
1的比例画出结构的实样,量出各部分模板的准确尺寸或套制样板,同时确定模板及其安装的节点构造进行模板的制作。
5.2模板的安装
5.2.1施工准备
模板安装前应充分准备好各类周转架料(如木枋、扣件、钢管),模板按放样已制作完毕,编号基本完成,楼层测量放线及复核工作已完毕,其他检查工作及纠正工作已经完成。
5.2.