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模板施工方案

南山里项目

模

板

工

程

专

项

施

工

方

案

安徽四建控股集团有限公司

南山里工程项目部

施工组织设计/（专项）施工方案报审表

工程名称：

南山里项目编号：

致：

中铁四局集团安徽工程监理有限公司（项目监理机构）

我方已完成模板工程施工组织设计/（专项）施工方案的编制和审批，请予以审查。

√

附件：

□施工组织设计

□专项施工方案

□施工方案

施工项目经理部（盖章）

项目经理（签字）

年月日

审查意见：

专业监理工程师（签字）：

年月日

审核意见：

项目监理机构（盖章）

总监理工程师（签字、加盖执业印章）

年月日

审批意见（仅对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项施工方案）：

建设单位（盖章）

建设单位代表（签字）

年月日

注：

本表一式三份，项目监理机构、建设单位、施工单位各一份。

施工方案审批表

方案名称：

模板工程专项施工方案

工程名称

南山里项目

建筑面积

㎡

结构类型

框架、剪力墙结构

层数

地上层，地下层

编制部门

安徽四建控股集团有限公司

南山里工程项目部

编制人

审核部门：

审核人：

年月日

总工程师审批意见：

审批人：

年月日

目录

一、工程概况及特点1

二、编制依据2

三、模板及支撑的选择2

3.1模板的形式2

3.2模板的材质、规格及技术要求2

3.3支撑选材3

四、模板支撑体系的设计3

4.1板模板支撑体系3

4.2剪力墙模4

4.2.1荷载计算5

4.2.2模板验算5

4.2.3内楞（木枋）验算5

4.2.4外楞（钢管）验算6

4.2.5对拉螺杆验算6

4.2.6剪力墙模支设6

4.3梁模板支撑体系6

4.3.1梁模板支撑体系6

4.3.2大梁模板支撑体系7

4.4柱模板支撑体系9

4.5楼梯模10

4.5.1楼梯模设计10

4.5.2楼梯模安装10

4.6异形梁模板11

4.7变形缝模板11

五、模板的制作、安装11

5.1模板的配制11

5.2模板的安装11

5.3模板的拆除13

六、模板工程施工要点14

七、环境安全要求14

7.1、相关环境因素和危险源14

7.2、目标指标15

7.3、模板工程施工管理15

八、成品保护17

一、工程概况及特点

舜耕华府一期项目（2#、3#、11#、12#、13#、18#、19#、20#、21#、26#、27#住宅楼、幼儿园、4#商住楼、5#配电房、东区地下车库）位于淮南市高新技术产业开发区（山南新区），水仙路东侧、惠民街南侧、东南一路北侧、芙蓉路西侧。

由淮矿地产淮南东方蓝海置业有限责任公司投资兴建，勘察单为合肥建材地质工程勘察院，深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司设计，安徽恒信建设工程管理有限公司监理，上海亚泰建设集团有限公司承建。

本项目建筑面积87170.46m2，其中地上建筑面积62042.71m2，地下建筑面积25127.75m2。

2#、3#、11#、12#、13#、18#、19#、20#、21#、26#、27#住宅楼、4#商住楼均为剪力墙结构，幼儿园、5#配电房、东区地下车库为框架结构。

2#住宅楼地下一层，地上八层，高度24.00m。

3#住宅楼地上八层，高度24.00m。

4#商住楼地上六层，高度21.10m，11#、12#、18#、19#、20#住宅楼地下二层，地上八层，高度24.00m。

13#住宅楼地上七层，高度24.00m。

21#住宅楼地下一层，地上五层，高度15.30m。

26#、27#住宅楼地下二层，地上4+1层，高度15.80m。

5#配电房地下一层，地上一层，高度3.60m。

幼儿园地上三层，高度15.50m。

东区地下车库为地下一层，高度3.60m。

柱尺寸设计有400×400、500×500、600×700、700×700、600×700、600×800等。

梁截面尺寸设计为250×520、250×550、250×850、250×920、200×300、200×400、200×1050、200×550、200×450等。

剪力墙厚度设计有200mm、250mm、300mm。

板厚度设计有100mm、120mm、160mm。

二、编制依据

2.1深圳华森建筑与工程设计顾问有限公司设计的本工程施工图纸；

2.2混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）

2.3混凝土结构工程施工工艺标准（ZJQ00-SG-002-2003）

2.4木结构工程施工及验收规范（GB50206-2002）

三、模板及支撑的选择

3.1模板的形式

根据该工程结构规模、工期、层数等特点，柱、梁、板模拟采用木胶合板及木枋进行加工。

3.2模板的材质、规格及技术要求

1、模板不得选用脆性、严重扭曲和受潮容易变形的木材；

2、选用1830mm×915mm×18mm、2440mm×1220mm×18mm的木胶合板；

3、模板拼缝处应平、直，50×100mm木枋作为背枋且也要刨直；

4、钉子长度应为木模板厚度的1.5—2.5倍，每块木板与木档相叠处至少钉2个钉子，第二块板的钉子要转向第一块模板方向斜钉，使拼缝严密；

5、木枋应符合《木结构工程施工及验收规范》中的承重结构选材标准，材质不低于三等材。

6、配置好的模板在反面编号并写明规格，分别堆放保管。

3.3支撑选材

采用φ48×3.5钢管，连接处采用扣件连接牢固。

钢管、扣件应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001）中的规定。

3.3.1新钢管检查内容：

应有产品质量合格证及质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径允许偏差-0.5mm，壁厚允许偏差-0.5mm，钢管两端面切斜偏差1.70mm；钢管必须涂有防锈漆。

3.3.2旧钢管检查内容：

表面锈蚀深度不大于0.5mm；长度≤1.5m的钢管端部弯曲允许偏差≤5mm，3m＜l≤4m的立杆钢管弯曲允许偏差≤12mm，4m＜l≤6.5m的立杆钢管弯曲允许偏差≤20mm，长度≤6.5m的水平杆、斜杆钢管弯曲允许偏差≤30mm。

3.3.3扣件检查内容：

扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件应进行防锈处理。

四、模板支撑体系的设计

4.1板模板支撑体系

本工程120mm厚板落地立杆间距1200mm，其余板落地立杆间距1500mm，水平杆步距第一步为1800，扫地杆随落地杆满堂架设置，设置高度距地面≤200mm，木枋间距300mm。

以120厚钢筋砼，层高2.90m，立杆间距1200mm为例

a、板新浇砼、钢筋、模板结构自重：

0.12×1.2×1.2×1.2×（24+1.1+0.75）=5.36KN

施工人员及设备荷载：

2.5×1.4×1.2×1.2=5.04KN

则施工总荷载为：

5.36KN+5.04KN=10.4KN

每颗扣件承受的力为10.4KN>〔F〕=8KN

因此要加小立杆加固详见板模板支设图附图-01

b、立杆稳定性验算

每根立杆受力F=10.4KN，且步距1.8米，

λ=L0/i=1800/15.8=63.3，φ=0.49

N/ΦA0=10.4×103/0.49×489=43.4N/mm2

故能满足稳定性要求。

c、底模验算

木枋间距为300，钢管间距1200，近似按五等跨连续梁计算，计算简图如右：

取300mm宽模板作为计算单元

q=（0.12×1.2×25.85+2.5×1.4）×0.3=7.222×0.3=2.167KN/m

查表知Km=-0.105

M=Km×q×l2=0.105×2.17×0.32=0.02KN·m

Wn=1/6×bh2=1/6×300×182=16200mm2

σ=M/W=0.03×106/16200=1.23N/mm2＜fm=13N/mm2故满足要求。

ωmax=kwql4/100EI=0.644×2.167×3004×12/（100×104×300×183）

=0.078mm＜［ω］=300/250=1.2mm

故可以满足要求。

d、木枋验算

钢管支撑间距@1200,按三等跨连续梁简化计算

q=7.222×0.3=2.167KN/m

Mmax=Km×q×l2

=0.1×2.167×12002=3.12×105=N·mm

σ=Mmax/Wn=3.12×105/[（1/6）×50×1002]=3.744N/mm2<13N/mm2

Wmax=0.677×（ql4/100EI）=0.677×（2.167×12004/100×104×1/12×50×1003）

=0.73mm<［ω］=1200/1000=1.2mm

故满足要求。

e、横杆验算

横杆按五等跨连续梁计算，计算简图如右:

F=7.222×1.2×0.3=2.6KN/m

Mmax=Km×F×l=0.281×2.6×600=4.38×105N·mm

Mmax/Wn=4.38×105/5080=86.22N/mm2＜205N/mm2

ωmax=1.795Fl3/100EI

=1.795×2.6×0.63×1012/（100×2.06×105×121900）

=0.401mm＜［ω］=600/1000=0.6mm故满足要求。

4.2剪力墙模

设计参数：

弹性模量E=（9～12）×103N/mm2，剪力墙内外模亦选用木胶合板1220×2440×18㎜，背枋@300，钢管双管，对拉螺杆2m以下@400×500（水平×竖向），2m以上@400×600，M12对拉螺杆允许拉力12.9KN.。

4.2.1荷载计算

1）新浇砼对模板的侧压力标准值

F1=0.22γc·t0·β1·β2·ν1/2=0.22×24×200/（20＋15）×1.0×1.15×2.51/2=54.8KN/m2

F2=γc·H=24×3=72KN/m2

F——新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m2）

γc——砼的重力密度（KN/m3），取24KN/m3

t0——新浇砼的初凝时间（h）T取20℃

V——砼的浇筑速度取2.5m/h

β1——外加剂影响修正系数取1.0

β2——砼塌落度影响修正系数取1.15

H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度

Fmin（F1，F2）=54.8KN/m2、设计值为1.2×54.8×0.9=59.22KN/m2

②倾倒同时产生的水平荷载

砼输送导管向模板内供料，取2KN/m2，设计值为2×1.4=2.8KN/m2

考虑0.9折减为2.52KN/m2

组合荷载为59.22+2.52=61.74KN/m2

4.2.2模板验算

剪力墙厚250mm，竖向背楞（木枋）间距为300，横向背楞（双钢管）间距500，近似按五等跨连续梁计算，计算简图如右：

取300mm宽模板作为计算单元，q=61.74KN/m2×0.3=18.522KN/m查表知Km=-0.105，

M=Km×q×l2=0.105×18.522×0.32=0.175KN·m

Wn=1/6×bh2=1/6×300×182=16200mm2

σ=M/W=0.175×106/16200=10.8N/mm2＜fm=13N/mm2故满足要求。

ωmax=kwql2/100EI=0.644×18.522×3004×12/（100×104×300×183）

=0.663mm＜［ω］=300/250=1.2mm

故可以满足要求。

4.2.3内楞（木枋）验算

钢管支撑间距@500，按四等跨连续梁简化计算如右图：

q=61.74×0.3=18.522KN/m

Mmax=Km×q×l2=0.107×ql2=0.107×18.522×5002=4.95×105=N·mm

σ=Mmax/Wn=4.95×105/[（1/6）×50×1002]

=5.94N/mm2<13N/mm2

Wmax=0.632×（ql4/100EI）=0.632×（18.522×5004/100×104×1/12×50×1003）=0.176mm［ω］=500/1000=0.5mm

故满足要求。

4.2.4外楞（钢管）验算

外楞（钢管）用对拉螺杆固定（@400×500）,按五等跨连续梁计算,计算简图如右图:

q=61.74×0.4=24.7KN/m

Mmax=Km×q×l2=0.107×24.7×4002=4.23×105N·mm

双钢管W=2×（12.19×104+242×489）/48=16.815×103mm3

Mmax/Wn=4.23×105/16815=25.156N/mm2＜205N/mm2

ωmax=0.644ql4/100EI

=0.644×24.7×0.44×109/（100×2.06×102×121900×2）

=0.08mm＜［ω］=400/1000=0.4mm故满足要求。

4.2.5对拉螺杆验算

F=q×纵距×横距=q×0.5×0.4=61.74×0.5×0.4=12.3KN＜12.9KN（M12）

故对拉螺杆满足要求。

4.2.6剪力墙模支设

为使对拉螺杆布置整齐，木枋（背枋）间距@300，外楞及对拉螺杆竖向距500mm，2m以上600mm，对拉螺杆横向距为300mm，考虑到安全起见，为保证剪力墙的稳定，两侧各设上下两道斜撑竖向间距1500，斜撑纵向间距1200。

详见剪力墙模板示意图（附图02）

4.3梁模板支撑体系

4.3.1梁模板支撑体系

主体梁宽度基本为350mm和250mm、200mm，梁宽≤300mm梁底模板背枋布置两根，梁宽≥350mm梁底模板背枋布置三根，沿梁通长方向，分别布置在梁底模板缘两侧；梁侧模板背枋沿梁方向一般在上、中、下通长布置三根，背枋间距按@300mm放置，不足300mm，增加一道背枋。

两侧小立杆间距500mm，上部必须与满堂脚手架连接、固定。

普通梁支撑立杆沿梁方向，间距为1200mm，梁底小横杆间距500mm，若梁为边框梁时，梁外侧小立杆应用三角形固定牢固。

梁长超过6m时，适当位置增加1-2道独立支撑，以利于梁起拱用支撑加固，且梁起拱高度3‰梁长（详见梁板支模示意附图）。

4.3.2大梁模板支撑体系

（以350*650【6.2m跨】梁为例）

1、梁底支撑体系

（1）荷载计算

梁砼、钢筋、模板支架自重：

0.35×0.65×6.2×（24+1.5+0.75）×1.2=44.431KN

振动荷载：

0.35×6.2×2.0×1.4=6.076KN

施工总荷载：

44.431+6.076=50.507KN

设计梁支架间距1.5m，立杆间距1.5m，6.2/1.5=5根，两侧共10根，每根受力50.507/10=5.051KN，立杆步距1.8m，则λ=μh/I=1.8/（1.58×10-2）=113.9，求得∮=0.49

N/∮A=5.051×103/0.49×489=21.08N/mm2＜205N/mm2故立杆稳定性能够满足要求。

2、梁底模板用18厚木模板，350宽梁下设三根木枋，小横杆间距为500mm，立杆顶撑间距750-1000mm，沿梁长立杆间距为1500mm，垂直梁立杆间距1100mm。

（1）底模验算

按两跨连续梁计算，取400mm为计算单元。

q=0.4×[0.65×（24+1.5+0.75）×1.2+2.0×1.4]=3.275×0.4=9.31KN/m

Wn=1/6bh2=1/6×400×182=2.16×104mm3

I=1/12bh3=1/12×400×183=1.944×105mm4

Mmax=KmqL2=0.125qL2=0.125×9.31×1752=3.564×104N·mm

σ=Mmax/Wn=3.564×104/2.16×104=1.65N/mm2＜13N/mm2

ωmax=0.521ql4/100EI=0.521×.31×1754/100×10×1000×1.944×105

=0.023mm＜［ω］=175/250=0.7mm

（2）底木枋验算

梁底小横杆间距500，即梁底木枋可按五等跨连续梁计算，计算简图如下：

q=23.275×0.35/3=2.72KN/m

Mmax=0.105ql2=0.105×2.72×5002=0.714×105N·mm

Wn=1/6bh2=1/6×50×1002=8.4×104mm4

I==1/12bh3=1/12×50×1003=4.17×106mm4

σ=Mmax/Wn=0.714×105/8.4×104

=0.85N/mm2＜13N/mm2

ωmax=0.644ql4/100EI

=0.644×2.72×5004/（100×9×103×4.17×106）

=0.03＜［ω］=500/1000=0.5mm故满足要求。

（3）梁下小横杆验算

梁下小横杆间距@500，垂直梁方向立杆间距1100，中间加一顶撑，故梁按两跨梁计算。

F=23.275×0.35×0.5×0.5=2.037KN

Mmax=0.188×2.037×0.55=0.211KN·m

σ=Mmax/Wn=0.211×106/5080=41.54N/mm2＜205N/mm2故满足要求。

3、侧模验算

（1）荷载计算

①新浇砼对模板侧面的压力

F1=0.22γc·β1·β2·ν1/2=0.22×24×200/（20＋15）×1.0×1.15×2.51/2=54.86KN/mm2

F2=γc·H=24×0.65=15.6KN/mm2

F——新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m2）

γc——砼的重力密度（KN/m3），取24KN/m3

t0——新浇砼的初凝时间（h）T取20℃

V——砼的浇筑速度取2.5m/h

β1——外加剂影响修正系数取1.0

β2——砼塌落度影响修正系数取1.15

H——砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度

Fmin（F1，F2）=15.6KN/m2

设计值为1.2×15.6=18.72KN/m2

考虑0.9的折减为8.72×0.9=16.85KN/m2

②振捣砼时产生的荷载取4KN/m2

设计值为4×1.4=5.6KN/m2

考虑0.9折减后为5.04KN/m2

则梁侧模受力最大值为21.89KN/m2

（2）构件验算

①木模板验算

侧模外设三根木枋，则可简化按三跨连续梁计算，计算简图如右：

（取400mm为计算单元）

安全考虑梁受均布荷载21.89KN/m2

q=21.89×0.4=8.756KN/m

Mmax=0.105qL2=0.1×8.756×0.32=0.079KN·m

σ=M/Wn=0.079×106×6/（400×182）=3.66N/mm2＜13N/mm2

ωmax=0.677ql4/100EI=0.677×8.756×0.34×109×12/（100×9000×400×183）=2.74×10-4＜［ω］=300/250=1.2mm

故可以满足要求。

②木枋（背枋）验算

梁侧支架间距500，即梁木枋可按五等跨连续梁计算，计算简图如右：

q=21.89×0.3=6.567KN/m

Mmax=0.105ql2=0.105×6.567×0.52=0.172KN·m

σ=Mmax/Wn=0.172×106×6/（50×1002）

=2.06N/mm2＜13N/mm2

ωmax=0.644ql4/100EI

=0.644×6.567×0.54×109×12/（100×104×50×1003）

=0.634×10-4＜［ω］=500/1000=0.5mm

③侧模竖楞验算

按两跨简支梁考虑，计算简图如右：

Mmax=0.125ql2=0.125×6.567×0.552=0.25KN·m

σ=Mmax/Wn=0.25×106/5080=49.21N/mm2＜205N/mm2

ωmax=0.521ql4/100EI

=0.521×6.567×0.554×109/（100×2.06×102×121900）

=0.12mm＜［ω］=550/1000=0.55mm

4.4柱模板支撑体系

本工程层高为2.9m，柱浇注砼时混凝土软管插入柱内，控制高度≤2m。

柱模板背枋沿竖向通长布置，木枋水平间距为300mm，不足300mm，加设一道木枋，两边木枋应沿柱模板边缘设置，柱子加固钢管箍从距离地面100mm起按间距@500mm设置一道，并且每道钢管箍与满堂架连接，当柱子边长≥700mm时，加固钢管箍改为双钢管，并在柱相应的边垂直方向加新开型蝴蝶卡固定（详见附图04）

4.5楼梯模

4.5.1楼梯模设计

楼梯模板做如下设计：

楼梯段模板由底模、搁柵、牵杠、牵杠撑、外帮板、踏步侧板、反三角木等组成。

如下图示（插图4--04）。

底模采用木胶合板（1830×915×18）、搁柵采用50×100的木枋，间距500，牵杠采用φ48×3.5的钢管，牵杠撑亦采用φ48×3.5的钢管，间距500mm，外帮板采用竹胶合板（1830×915×12），踏步侧板采用木胶合板（1830×915×18），反三角木由若干三角木块钉在方木上，三角木块两直角边长分别各等于踏步的高和宽，板的厚度为50mm，方木断面为50mm×100mm。

梯段设三块反三角木，反三角木用横楞及立木支吊,横楞与立木均采用50×100木枋。

4.5.2楼梯模安装

先立平台梁、平台板的模板以及梯基的侧板，在平台梁和梯基侧板上钉托木，将搁柵支于托木上，搁柵下立牵杠及牵杠撑，牵杠撑间距为500mm，其下垫通长垫板（木胶合板），牵杠应与搁柵相垂直，牵杠撑之间应用拉杆相互拉结。

然后在搁柵上铺梯段底板，底板纵向应与搁柵相垂直，在底板上划梯段宽度线，依线立外帮侧模板，外帮板用夹木固定。

再立反三角木，反三角木的两端与平台梁和梯基的侧板钉牢。

然后逐块钉踏步侧板，踏步侧板一头钉在外帮板的木档上，一头钉在反三角木的侧面上，或两头均钉在反三角木的侧面上。

要注意梯步高度应均匀一致，最下一步及最上一步的起始点位置及高度，必须考虑到楼面、踏步踢面、踏面最后的装修厚度，防止由于装修厚度而形成踏步高度不协调或最下一步及最上一步不成一条线。

4.6异形梁模板

本工程设计有如图示异形梁，该处模板拟采用木模板，50×100mm木枋作背枋，散支散拆支撑体系，细部用木楔加固。

详见异形梁支模示意图。

4.7变形缝模板

变形缝处梁及柱的模板支设详插图。

五、模板的制作、安装

5.1模板的配制

根据现场实际情况，结合图纸，从技术、经济的角度，本工程采用放样和放大样的配模方式，首先根据结构施工图纸按尺寸列出模板规格和数量，进行模板配制，综合考虑模板余料利用，尽量减少模板的损耗，对形体较为复杂（如圆弧形墙、异形梁、楼梯），除先按施工图配置外，在允许情况下，还应在平整的地平上，根据结构图纸的尺寸，按1：

1的比例画出结构的实样，量出各部分模板的准确尺寸或套制样板，同时确定模板及其安装的节点构造进行模板的制作。

5.2模板的安装

5.2.1施工准备

模板安装前应充分准备好各类周转架料（如木枋、扣件、钢管），模板按放样已制作完毕，编号基本完成，楼层测量放线及复核工作已完毕，其他检查工作及纠正工作已经完成。

5.2.