模板工程施工方案301746900.docx

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模板工程施工方案301746900

模板工程施工方案

一、模板工程概况

本工程单层面积大且为多层建筑，分别A2、B2为6层，B3、A3为3层，A1、B1为4层，C段为8层。

施工分5段B2、B1及B3、A2、A1及A3，C段。

计划施工顺序B2B1及B3、A2A1及A3，C段单独施工，分别形成大流水。

二、劳动力安排

B1段施工砖胎模计划瓦工10人

木工计划200人

三、设施料投入计划

除C、B1地下室段筏板基础采用砖胎模，A段、B段条形基础采用组合钢模板，-0.1以下柱采用组合钢模板，柱、梁板、楼梯采用镜面竹胶板；C段弧形墙体加工定型钢模板。

支撑体系采用钢管扣件体系，其中柱模外箍采用钢管，梁板、梯采用木龙骨及钢管满堂架。

模板计划为配足一层。

四、施工技术措施

1、B1段片筏基础施工：

（1）灰土垫层回填至－6.1m，筏板基础砖胎模，厚度为240mm，砖胎模外侧回填土采用级配砂石，用平板振捣器拖振，保证回填的级配砂石密实。

回填时，坑边集水坑用240mm厚砖墙四周围护，底部留出水口。

（2）为了保证底板侧帮钢筋保护层的厚度，砌筑砖胎模前，在底板垫层上弹出砖胎模的位置线。

（3）B1、B2间C15毛石砼随B2基础梁下C10垫层同时施工，该部分模板支设时在B1部分筏板及附墙柱处留企口。

2、剪力墙模板

（1）B1段墙体水平施工缝留置在基础粱顶30cm处并预埋200mm钢板止水带，地下室墙模采用70型组合钢模板，C段弧形墙体采用定型钢模板，模板拼接缝处的螺栓加设弹簧垫片，消除混凝土冲击对钢模板连接处形成的错台，模板拼缝处加海绵条，并粘贴胶带纸，彻底消除从该处漏浆。

C定型模见附图

（2）墙体采用Ф14对拉螺栓（地下室部分带止水片）对拉，地下室施工拆模后，用切割机将伸出部分齐墙錾掉，用防水砂浆抹平，地上部分，在螺栓外套PVC管，拆模后将螺栓抽出重复利用。

PVC管在后期装修时，用錾子由砼构件外表面向里剔除深度为3cm，用高标号砂浆封堵洞口，沿砼构件表面抹平。

（5）基础粱采用Ф14对拉螺栓及Ф14对拉环，均按每60cm一道，在对拉螺栓外套PVC管，拆模后将对拉螺栓抽出重复利用。

（6）墙体模板上、中、下设三道限位支撑，限位支撑做成卡具形式在两排钢筋上，既限制了两排钢筋的宽度，又防止模板靠钢筋过近，保证钢筋有足够的保护层。

3、独立柱模板：

（1）-0.1m以下柱采用组合钢模板。

待素土回填完成后继续施工一层柱及二层梁板的支撑满堂架，-0.1m以上柱采用镜面竹胶板。

（2）柱截面600mmХ600mm以内每40cm设一道钢管柱箍；截面尺寸700mm~800mm每40cm另增设一道Ф14对拉螺栓，800mm以上每40cm增设二道Ф14对拉螺栓，对拉螺杆外套PVC管。

（3）为避免柱混凝土浇筑产生根部漏浆、夹渣等质量通病，在浇筑顶板混凝土时在柱根部支设模板处用2m刮杆刮平，并控制柱四周板面标高，使其误差控制在2mm以内，用铁抹子抹光，柱模安装时，在模板底部粘贴海绵条，海绵条的宽度大于模板翼缘宽度1cm，模板支设后沿四周检查海绵条外露宽度应等于1cm，保证柱根部不漏浆，同时可保证海绵条不夹入柱混凝土。

4、梁、板模板：

（1）为保证梁、板底面平整，光洁度达到清水无粉刷要求，梁、板模板采用12厚覆膜镜面竹胶板及60×100mm木龙骨、标准钢管满堂脚手架支撑体系。

满堂架搭设梁底按照梁宽，板底1200mmX1200mm。

（2）顶板模板与墙体的接缝处，用一留有宽25mm深21mm的企口的木方，代替板模，将板模搭在企口上，板模与木方接触处垫以海绵条，防止漏浆，木方用夹具夹紧在墙模上。

（3）所有木模的接缝及梁、板转角处均贴粘海绵条防止漏浆。

5、楼梯模板

楼梯底板模板采用12mm厚覆膜镜面竹胶板、60×100mm木龙骨、标准钢管脚手架。

混凝土浇筑时，在斜板上不留施工缝，楼梯踏步板一次支成。

踏步板底滴水线位置预先固定1cm×1cm方木条，木条三面刨光，实现滴水线与踏步板施工一次完成，避免后期粉刷手工操作引起空鼓、裂缝等质量通病。

6、模板的拆除

（1）墙、柱、梁侧模的拆除

根据以往积累的施工经验，不同强度等级的混凝土在夏季12小时，冬季24小时强度均可达到1.2Mpa，故在侧模拆除时必须保证其养护时间达到24小时以上，此强度拆除可保证混凝土棱角不被破坏。

（2）底模的拆除

梁板底模的拆除时间应以同条件养护试块的试压值达到构件拆模强度为准，夏季同条件试块7天送试，冬季14天送试。

建立拆模申请制度，无拆模强度报告或强度未达到拆模要求，严禁拆模。

6、重点说明

（1）本工程所有与混凝土接触的模板在拼装前刷隔离剂。

木模均做压刨处理。

（2）所有模板接缝、转角，均加海绵条并贴粘胶带。

模板及支撑系统计算：

1荷载设计值

（1）砼侧压力：

衡载：

F=0.22RcToβ1β2V

F=γcH

（两者取大值）

β2：

砼塌落度影响修正系数，当塌落度小于30mm时取.0.85，50~90时取1.0，110~150时取1.15。

F：

新浇砼对模板的最大侧压力（KN⁄㎡）

Γc砼的重力密度（KN/m³）

To新浇砼的初凝时间，T=200/（T+15）,T位砼温度ºC

V为砼浇筑速度（m/h）

H砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度。

Β1外加剂修正稀疏，不参取1.0，参具缓凝及作用的外加及取1.2

F1=0.22γcToβ1β2V½To=200/（38+15）=3.77

=022×24×3.77×1.2×1.15×3.5½

=51.39kN/m²

F2=γcH=24×3.6=86.4KN/m²

取最小值F2=51.39KN/m².

（2）砼侧压力设计值。

，阿表

F=F2×分项系数×折减系数

=51.39×1.2×0.85

=52.42KN/m²

（3）倾倒砼时产生的水平荷载（查表17-178为4KN/m²）活荷载设计值为

4×1.4×0.85=4.76KN/m²

（1）荷载组合

按表17-18组合，即（六）＋（七）=恒在+活载

F'=52.42+4.76=51.18KN/m²

二：

验算

查表17-18，换算P6015截面特性I=53.94×10mmW=11.83×10³mm³

计算图

钢模板计算简图内钢楞计算简图

化为线均布荷载：

q1=F´×0.6×10×10/10=57.18×0.6=34.31N/m（验算承载力用）

q2=F×0.6=52.42×0.6=31.45N/㎜（验算挠度用）

2．抗弯强度验算：

M=q1m²/2=34.31×3.75²/2=241.24×10N.㎜

σ=M/W=241.24×10/11.88×10³=203.1N/㎜²<215N/㎜²（可以）

3．挠度验算查表17-18

ω=q2m（-L³+6m²l+3m³）/24EI

=31.45×375（-750³+6×375²×750+3×375³）/24×2.06×10×53.94×10

=1.6㎜=1.5㎜（近似满足）

因为600模板采用600×1500的大钢模，相当于大模板，因此挠度1.6＜1.5查钢模板挠度要去要求，因此近似满促。

2.内钢方楞验算

查17-182根ø48×3.5mm的截面特性I=12.19×10，W=5.08×10³

（1）计算简图

化线荷载q1=F´×0.75=57.18×0.75=42.89N/㎜²

q2=F×0.75=52.42×0.75=39.32N/㎜

（２）抗弯强度验算：

查2-15表M=-0.105qL²=-0.105×42.89×700²=2.21×10KN.m

考钢管长度按5跨连续梁计算

σ=M/n=2.21×10/2×5.08×10³=217.5N/m²≈215N/m²

可以满促

3）挠度验算查表17—88

W=0.679×39.32×700/100×2.6×10×12.19×10=2.55mm<3.0mm

可以

（3）对拉螺拴验算（查表17—17，M18净截面面积A=174mm²）

1.对拉螺拴拉力

N=F´×内楞间距×外楞间距=57.18×0.75×0.7=30.32KN

2.对拉螺拴应力

3.σ=N/M=30.02×10³/174=172.53≈170N/mm²（同上）

二．梁模板的结构验算：

主楼的框梁为一层400×1200，一层以上为350×700。

跨度分别为7800，7800

裙楼一层为400×400斜梁跨度为15米

梁的模板采用胶合板，下用3根50×80的方木作垫层，侧模用胶合板配方木50×80，间距300梁底小横杆采用间距a=600mm

加固体系如下

梁底，梁侧板采用胶合板，肋采用红松木模

查手册得数据如下

ƒc=10N/mm²（顺纹抗拉）

ƒv=1.4N/mm（顺纹抗拉）

ƒm=13N/mm²（抗弯）

假设松木重力密度为5kn/m³

将胶合板的力学性能

密度：

≥0.95g/cm³

含水率:

≤10%

吸水率：

≤10%

静曲弹性模量：

∥≥7×10³N/㎜²

⊥≥5×10³N/㎜²

静曲强度：

∥≥90N/㎜²

⊥≥60N/㎜²

胶合强度：

≥0./8N/㎜²

冲击强度：

：

≥60KJ/㎡

磨耗值：

<0.08g/100r（泰柏）

双面重复作用次数：

50次

1.底模验算

（1）抗弯强度的验算

1荷载：

按表17—18组合

底模自重5×0.04×0.4×1.2=0.096

9.5×0.012×0.4×1.2=0.055

砼自重：

24×1.2.×0.4×1.2=13.824

钢筋自重：

1.5×0.4×1.2×1.2=0.864

＋振到砼荷载：

2×0.4×0.4=1.12

q=15.967

q´=q×0.9=15.967×0.9=14.36

（2）抗弯承载力验算，底模下的钢管间距为600㎜，考虑方木长度有限按4跨连续梁计算

查手册弯矩分配系数Km=-0.121剪力系数=－0.62挠度系数Kw=0.967

则

M=Km×ql²=－0.121×144.36×0.6²=－0.625×10⒍N·m

Σ=M/W=6×M/bh²=0..625×10⒍/400×1.2²=10.85N/㎜²＜fm=13N/㎜²（可以）

（3）抗剪强度的验算

V=Kv·ql=－0.62×14.36×0.6=5.34KN

剪应力τ=3×V/2bh=3×5.34×10³/2×400×12=1.67＞1.4N/㎜²（红松顺纹抗剪强度）

胶合板的抗剪强度比木材的抗剪强度大得多，再加上胶合板下备有三道方木，故认为满足

（2）挠度验算

荷载不包括振捣荷载，q1=14.835q=q1×0.9=13.35KN/m

查手册Kw=0.967

ω=Kw·q·l⒋/100·EI=0.967×13.35×110⒋×12/100×7×10⒊×600×12⒊≌0.031＜【ω】=110×1/300=0.367

且＜1㎜

ω=Kw·ql⒋/100EI=0.967×13.35×600⒋×12/100×9×10⒊×60×100⒊=0.37＜【ω】=600×1/400=1.5㎜

且＜1㎜

故满足

至2侧板验算

（1）假定砼的温度为38度，β1=1.0β2=1.0速度为2m/h

Tο=200/（38°＋15）=3.77

则混凝土侧压力F1=0.22Γct0β1β2v

=0.22×24×3.77×1×1×2½=28.15kn/m²

取两者最小值

设计值

2）.振捣砼时产生的荷载，取4kn/m²

F=4×1.4=5.6Kn/m²

组合后F=5.6＋33.78KN/m²

g=39.38×0.6=23.63kn/m²

（1）.抗弯强度验算

按四跨连续梁验算

侧模仍用胶合板与方木配合用

侧M=Km×gl²=－0.121×23.63×600²=1.029×10⒍N.mm

б=M/W=1.029×10⒍×6/600×12²=71＜f胶合板静曲强度=90N/㎜²（满足）

（2）抗剪强度验

V=0.62ql=0.62×23.63×600=8.79KN

τ=3V/2bh=3×8.79×10³/2×600×1.2=1.8N/㎜²＞1.4

虽从计算看不能满足，但在梁高处加了三道方木，所以近似认为满足。

（3）挠度验算

侧压力F=33.78KN·m

q=33.78×0.6=20.268KN/m

q1=20.2860.9=18.24KN/m

ω=0.967ql⒋/100EI=0.967×18.24×385⒋×12/100×7×10³×600×12⒊=6.4＞385/300=1.28（不满足）

侧面方木改为四道

ω=0.967×18.24×236⒋×12/100×7×10⒊×600×12⒊=0.9＜1.28（满足）

且＜1㎜面板满足

ω=0.967ql⒋/100EI=0.967×18.24×600⒋×12/100×7×10⒊×60×100⒊=0.653＜600/400=1.5（满足）

3支撑验算

梁底支撑如图所示，用Φ48，3.5厚钢管支撑。

立杆间距700㎜，大横杆间距为1.5m

（1）钢管立杆验算

查表17---90【N】=30.3KN按两端交接受压构件来简化计算；

б=N/φA≤f

φ轴心受压稳定性系数λ=L（横杆步距）/i（钢管回转半径）

i=｛（d²＋d1²）/4｝｝½=｛（48²＋41²）/4｝½=15.78㎜（根据λ值查《冷弯薄壁钢结构

技术规程》（GBJ18--87）附录三得φ值

d外径，d1内径

λ=1500/15.78=95.05取立杆计算长度系数μ=1

用插入法计算φ=0.617

N=ql=14.36×0.7=10.05KN＜【N】可以

每个立杆承受的压力为N/2=5.025KN

σ=N/φAA=4.89㎝²

σ=5.025×10³/0.617×4.89×10²=16.65N/㎜²＜f=【N】/A（满足）