桥梁工程上部结构支架模板施工方案.docx

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桥梁工程上部结构支架模板施工方案

桥梁工程上部结构支架、模板施工方案

一、编制依据

1、《施工设计图纸》中有关内容

2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）

3、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）

4、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008

5、《建筑结构荷载规范》GB50009-200

6、建设部87#文、254#文

二、工程概况

本工程里程范围为K0+000～K6+200m，全标段包括道路工程、桥梁工程、排水工程等。

桥梁结构起终点桩号为K0+000～K0+294.3,总长为294.3m。

A1联为两跨32.7m预制简支预应力T梁，其余各联为连续箱梁，墩高从2.227～12.85m不等。

箱梁跨径组合为A2联：

4×32.7m，A3联：

3×32.7m，A4联：

4×20m,A5联：

20+25+20m，A6联：

3×20m，B1联：

4×32.7m。

A2联箱梁梁高1.8m,桥宽为8.5m～15.5m渐渐变宽，为单箱双室断面，顶板厚25cm,底板宽4.8～11.8m,厚24cm；A3联、B1联箱梁梁高1.8m，桥宽7.5m,为单箱单室断面，顶板厚均为25cm，底板宽3.8m,厚22cm；A4～A6联箱梁梁高1.5m，桥宽7.5m，顶板厚25cm,底板宽3.95m，厚22cm。

根据工程特点，桥梁箱梁施工采用满堂支架现浇，施工工艺见图2-1。

图2-1后张法预应力混凝土连续箱梁施工工艺流程

三、支架设计与施工

本标段连续梁现浇施工中支架搭设分为两种类型：

一是普通跨的支架搭设；二是跨现有道路的支架搭设。

普通跨的支架采用碗扣式满堂支架的形式，建立纵横向和剪力撑联接系以保证支架稳定。

为保证道路的交通畅通，在布置支架时，根据现场实际情况，预留过街通道，设净高4.5m，净跨8m的跨路门式支架，并设宽3.5m,高2.5m人行通道。

1、碗扣式满堂支架

箱梁支架采用Φ48×3.5mm的标准碗扣式钢管，纵桥向，端横梁处杆件间距采用60cm，其余采用90cm；横桥向，腹板处杆件间距采用60cm，翼缘板处杆件间距采用90cm，高度按每120cm布置横杆。

支架搭设宽度要超出梁顶设计宽度两侧各1m，作为施工工作平台。

支架竖杆顶端设顶托，上设10×10cm木方。

1.1箱梁荷载计算

满堂支架的立杆为主受力杆，立杆为Φ48×3.5mm的标准碗扣式钢管，考虑到箱梁的结构尺寸基本相同，特取一最不利标准断面进行荷载检算,脚手架最高处，且考虑风荷载（梁腹板最大荷载处）：

21m、9m、8.5m宽桥横断面图3-1：

1）恒荷载

砼恒载：

G梁max=γh=25×1.8×0.5+25×（1.8-0.63）×0.5=37.1KN/m2

γ为混凝土容重，查表取γ=25

支架、扣件：

G架=2.0KN/m2

模板、龙骨：

G模=0.3KN/m2

G恒=G梁+G架+G模=39.4KN/m2

2）活荷载

施工活载、砼振捣：

G施=1.5+2.0=3.5KN/m2

风荷载：

0.25KN/m2

1.2箱梁支架计算

1）强度计算

根据规范要求，单位面积内竖向荷载G=1.2G恒+1.4G施=52.53KN/m2，单位面积内钢管根数为1.85根，故每根杆的垂直受力为28.4KN。

Φ48×3.5mm钢管面积为489mm2，f=205Mpa，58.0Mpa＜205Mpa故支架立杆强度满足要求。

支架为碗扣件，满足抗滑承载力要求。

施工前合理配置钢管，避免竖向非对接钢管的出现，仅用调节段调节支架高度。

2）稳定性计算

轴心受压构件的稳定条件为：

≤f

式中，P为轴心压力；A为压杆截面的毛截面面积；f为材料抗压强度的设计值，Q235钢的f=205Mpa；φ为稳定性系数，根据长细比λ取值。

λ为细长比，λ=l0/I

I——截面回旋半径，根据截面性质查表得I=1.58cm；

l0＝Kμh

K为长度附加系数，为1.155；

μ—考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表得μ=1.5；

h—立杆步距，为1.2m所以：

l0＝Kμh＝1.155×1.5×1=2.079m

λ＝l0/I＝2.079/1.58×10-2=131.6

查表得φ=0.429

竖杠轴向力N为28200N

≤f＝28400N÷（0.429×489mm2）＝135.4Mpa＜205Mpa（Q235钢管材料抗压强度设计值）

3）纵、横向水平杆

对于纵、横向水平杠来说，所有荷载均由龙骨承受并传给立杆，支架为碗扣件，满足抗滑承载力要求，对下层纵横水平杆基本不产生力的作用，因此无需计算。

4）、木龙骨计算

木龙骨截面积为10×10cm，间距为60cm，按等跨连续梁计算，箱梁竖向恒载

G恒=37.1KN/m2。

（1）弯曲强度：

=

≤[

]

M——弯矩

W——计算净截面抵抗矩

[

]——抗弯强度极限值，方木取15MPA.

=

=

——横杆的均布荷载

恒=G恒×0.6m=22.26KN/m,

活=3.5KN/m

=1.2

恒+1.4

活=31.6KN/m

——横杆的计算跨径,

=0.6m.

=

=

=8.5MPA≤[

]=15MPA.

（2）抗弯刚度：

f=

/150EI≤[f]

f——横杆的最大挠度值

[f]——允许挠度值,[f]=L/400=600/400=1.5mm

E——弹性模量

I——截面惯性矩，I=bh3/12

f=

/150EI=31.6×6004/150×0.9×104×100×1003/12=0.36mm<1.5mm

1.3地基承载力计算

本标段原地面为沥青路面，地基承载力无需计算，只对桩基与承台施工过程中破坏的原路面回填地基进行处理加固，******桥为居民区拆迁地段，地面为杂填土、素填土、粉质粘土，承载力较低，为了保证支架的稳定性和支架底部的承载力，对其地基进行平整加固处理。

1）对原地面进行处理压实，尤其是承台基坑回填处按规范分层压实。

2）为避免地基积水浸泡软化，原地面平整出2％流水坡，周围开挖排水边沟。

3）浇注20cm厚C20混凝土振实、抹平收浆，并养生。

4）支架立柱安设10×10cm的底托，扩大承载面积。

P——立柱基础底面处的平均压力设计值

N——上部结构传至基础顶面的轴心力设计值

Ab——基础底面积

[σ]——基础承载力设计值

[σ]=fk·kb=200KPa

fk——地基承载力标准值，按国家标准《建筑地底基础设计规范》采用200KPa。

kb——地基承载力调整系数，对碎石土沙土、回填土kb=0.4，对粘土kb=0.5；对岩石、混凝土kb=1.0。

＜200Kpa

满足地基承载力要求。

2、门式支架

本部分门式支架拟采用8m跨度与3.5m跨度两种，8m为行车道，高4.5m；3.5m门洞为人行通道，高2.5m。

位于纬一路路面上支架，地基承载力不需要进行验算。

其它地面地基处理后承载力经计算满足要求。

基础采用条形基础，厚度50cm，宽80cm，长度比支架宽度大1m，门洞支架搭设方法见示意图3-2。

2.1门式架8m跨验算

上部纵梁采用I50b工字钢，间距为0.6m，其上铺设10×10cm方木，间距为30cm，方木上铺设竹胶板，翼板处上设支架。

用已有的钢管（Ф350mm，壁厚8mm）作为立柱，钢管底部焊接5mm钢板与条形基础浇筑成整体。

柱顶用I50b工字钢做垫梁。

1）I50b工字钢、扰度检算

工字钢截面参数：

惯性矩Ix=48600cm4,Wx=1940cm3，弹性模量E=2.1×105MPa，Ix：

Sx=42.4cm，腹板厚度d=14mm。

荷载：

混凝土自重：

（1.8×25×0.5+1.17×25×0.5）×0.6=22.275KN/m

工字钢自重：

104.504KG/m×10N/KG＝1.045KN/m

模板、龙骨自重：

0.3KN/m

施工活载、混凝土振捣：

3.5KN/m

则单根工字钢最不利荷载为：

22.275＋1.045＋0.3＋3.5＝27.12KN/m

均布荷载27.12KN/m，计算跨径8m。

Mmax=ql2/8＝216.96KN.m=216.96×106N.mm

W=1940cm3=1.94×106mm3

最大应力

=

=

=111.84MPa＜[σ]=157MPa（Q235钢许用应力）

最大挠度：

vc＝

＝

＝14.2mm＜

=20.00mm

最大剪应力：

27.12KN/m×8.0m÷2＝108.5KN

τmax=

＝

＝18.3Mpa＜[

]=135Mpa剪应力满足要求。

2）立柱验算

两侧立柱均采用Ф350×8mm钢管，架设在50cm厚的条形基础上。

钢管间距设计为1.2m。

（1）恒荷载

砼恒载：

G梁max=37.1KN/m2

Gmax=G梁max×（8+0.35×2）/0.35×2=37.1×8.7/0.7=461.1KN/m2

工字钢、钢管自重：

G钢=1.045+2.2=3.3KN/m2

模板、龙骨：

G模=0.3KN/m2

G恒=Gmax+G钢+G模=464.7KN/m2

（2）活荷载

施工活载、砼振捣：

G施=3.5KN/m2

强度计算：

根据规范要求，单位面积内竖向荷载G=1.2恒+1.4G施=562.5KN/m2，单位面积钢管根数为2.38根，故每根杆的垂直受力为236.3KN。

Φ350×8mm钢管面积8595mm2，钢管强度设计值f=205Mpa，27.5Mpa＜205Mpa故Φ350×8mm钢管强度满足要求。

立柱稳定性计算

轴心受压构件的稳定条件为：

≤f

式中，P为轴心压力；A为压杆截面的毛截面面积；f为材料抗压强度的设计值，Q235钢的f=205Mpa；φ为稳定性系数，根据长细比λ取值。

λ为细长比，λ=l0/I

I——截面回旋半径，根据截面性质查表得I=8.775cm；

l0＝Kμh

K为长度附加系数，为1.155；

μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，查表得μ=1.5；

h——立杆步距，为6m计算；所以：

l0＝Kμh＝1.155×1.5×6=10.395m

λ＝l0/I＝10.395/8.775×10-2=118.46

查表得φ=0.500

总的轴向力为：

236.3KN

＝236300N÷（0.500×8595mm2）＝55.0Mpa＜205Mpa

条形基础承载力验算

＜20MPa（C20混凝土承载力）

稳定性符合要求

Ab——基础底面积（钢管底部焊5mm钢板）面积为钢板面积。

3、支架施工

3.1地基处理

施工路线原地面均为柏油路面，不需要进行任何地基处理即可搭设支架。

只需要对地基与基础施工破坏的地面进行处理，处理方法为桩基及承台施工后，对承台的基坑回填采用分层填土，分层夯实，以保证地基承载力，防止因地基下沉而造成箱梁开裂。

在夯实的土基上铺设25cm的建筑碎渣，并夯实。

在夯实层上浇注厚20cm的C20砼，用平板振动器振实、抹平，收浆后洒水养护，砼养护3天后方可逐渐加载搭设支架。

***段对原地面进行整平后，用振动压路机进行碾压，保证压实质量，以确保地基的承载力，防止因地基下沉而造成箱梁的施工质量受影响。

根据实际施工进度，地面可一联或两联同时进行处理。

地基处理的范围是：

梁面投影宽度每侧加1.2m,以便外侧模加固，人员通行搭设爬梯等。

压实的地面设2%的人字坡，根据实际地形考虑是否设置排水沟，如有需要，在外侧设50cm×50cm的排水沟。

在压实的土基上铺设25cm的建筑碎渣，并用压路机碾压，宽度同土层。

在压实层上浇注C20砼，厚度为20cm,用平板振动器振实、抹平，收浆后洒水养护，砼养护3天后方可逐渐加载搭设支架。

场地硬化后，养护期满，即可搭设支架。

由于支架的承载力较大，其底托下端需要设置方木座垫，方木尺寸大于支架底托尺寸，并保证座垫与支架底托接触紧密，有缝隙的地方用木楔楔紧，以扩大面积，减小压强，保证混凝土硬化层不因为集中荷载而破坏。

3.2支架布设方法

纵桥向，端横梁处杆件间距采用60cm，其它采用90cm;横桥向，腹板处杆件间距采用60cm，翼缘板处杆件间距采用90cm。

高度按每120cm布置横杆。

支架搭设宽度要超出梁顶设计宽度两侧各1m，作为施工工作平台。

为保证整个支架体系的稳定性，纵桥向与横桥向分别用斜拉杆做成“剪刀撑”并设置连墙件，将整个支架连成整体。

剪刀撑与竖杆成45°-60°角布置，并设扫地杆，高度为20cm。

碗扣式支架上托顶部安装双层方木作为龙骨，上托与龙骨之间有缝隙的地方，采用楔型木块或铁片进行塞紧。

安装方法如下：

先安装横桥向龙骨，龙骨截面为：

10×10cm，间距同横向支架排距；之后在其上安装纵桥向龙骨，龙骨截面为：

10×10cm，间距为30cm。

箱梁施工是高空作业，需做好安全网。

A2联箱梁支架大于8m,每两层设水平剪刀撑，墩柱处设连墙件，箱梁纵坡较大的支架采取分段安装脚手架顶托，顶托与调节高度宜保持在30cm以内，底托调平后（在20cm以内）不再调动。

支架按一联搭设，并在本联箱梁浇筑期间完成下一联的支架架设和底模安装，以形成流水作业，加快施工进度。

门洞及临街的脚手架处，应设密制网，防止坠物伤人。

满堂支架模板布置方法见示意图3-3：

3.3支架拆除

预应力箱梁支架在箱梁预应力张拉完毕后即可落架，非预应力梁支架在砼强度达到100%方可拆除，支架循环使用。

支架拆除应按照从上至下的顺序进行，严禁上下同时作业。

先拆除脚手架上的杂物及地面障碍物，然后拆除脚手架，由上而下逐层拆除。

拆下的杆件传递到地面，严禁向下抛掷。

拆除顺序为：

安全网→踢脚杆→防护栏杆→剪刀撑→脚手片→连墙杆→横杆→立杆，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不准上、下同时作业。

3.4支架注意事项

1）承台基坑回填要分层夯实。

2）底托与接触面一定要平整，有缝隙处用木楔塞实。

3）支架各连接杆件连接要紧密，扣件要扣紧。

4）支架顶托与方木要接触紧密，有缝隙处用木楔塞实。

5）调整支架顶面标高，满足设计与计算要求，经检验合格后在支架上铺设龙骨、模板等，并进行支架预压。

4、支架预压试验

为保证模板支架的整体稳定性,消除支架本身、支架基础的沉降等因素影响，根据实际情况，预压选最长35m跨径预压一跨。

在模板体系完成后，采取预压措施，预压重量为1.2倍箱梁荷载加上1.4倍的施工荷载，预压时早晚各进行一次沉降观测，直至到最后连续三天的平均沉降值＜3mm时方可卸载。

预压采用砂袋预压，用吊车吊装。

根据预压前、后及卸载后测量的标高，计算出弹性和非弹性变形量，以便调整支架顶端标高。

四、模板工程

1、模板及安装

箱梁采取底板与顶板分两次浇筑，既能保证质量和外观，也为施工提供了方便。

（1）、底板采用15mm厚竹胶板，板接缝用宽塑料胶布封上，防止漏浆。

（2）、侧模根据设计箱梁的截面形式加工定型钢模板,以满足箱梁曲线的要求。

（3）、根据预压结果确定预拱值，模板应有足够的强度、刚度、柔韧性及稳定性，确保梁体各部分结构尺寸及预埋件位置准确，模板在使用前，将表面洗刷干净。

（4）、安装模板时先安装底模，再安装侧模，底模顺桥方向铺设，严格按设计标高和预拱度值进行控制。

①根据设计图纸给出的纵坡和横坡数值计算控制点处的标高，控制点的布设和数量同预压观测点位置和数量，使梁底标高符合设计要求；

②用水准仪抄平底模，并使底模平整度达到设计要求，模板相邻表面高差不大于2mm，拼缝严密；

③严格按计算的预拱度值设置预拱度；

④由于底模采用大块竹胶板，在模板背面板缝处用薄木板连接相邻模板，并用铁钉固定，防止模板错动。

⑤底模支好后恢复主轴线，弹出边线及内模线，经检查合格后支立侧模，沿边线安放小木条，便于加固钢模。

在侧模外部设置大量的方木进行支撑，保证侧模稳定、牢固，做到支撑牢固，拼缝整齐、严密，线形顺畅，几何尺寸准确。

（5）、箱梁中的各种预埋件应在模板安装时一并埋设，并采取可靠的稳固措施，确保安装位置准确。

（6）内模安装：

内模用竹胶模板，木模架支撑，保证内模尺寸符合设计要求，浇筑混凝土时，内模不变形。

由于箱梁的混凝土分两次浇筑，内模根据施工缝的留置及混凝土的浇筑分为两次支设，第一次支设时第二次模板（顶板底模）支设在第一次混凝土成形、拆除倒角模板和侧模后进行。

第一次模板支设时，内模（倒角模、侧模）支设到施工缝以上3cm处，侧模设横向纵向结合的龙骨（见示意图），横向龙骨间距30cm，纵向龙骨设一道，在纵向龙骨上设钉，用铁丝将倒角模与底部钢筋笼连成整体。

侧模见上下设两道横向支撑，纵向间距为1.5m。

在腹板钢筋上设置保护层垫块，保证钢筋保护层厚度。

第二次模板在腹板模板拆除后进行支设，底部用木方作为竖向支撑，排距为150cm，其上设纵桥向（间距为30cm）、横桥向（间距150cm）两道龙骨（5×10cm方木），上面铺设竹胶板。

分两次浇注内模安装见图4-1

图4-1

分两次浇筑内模安装示意图

（7）端模安装：

箱梁混凝土为分联现浇，每联两端均需制作端模板，端模板用竹胶模板。

（8）支设模板同时，要按照设计要求在腹板上每间隔5m设置Ф10cm通风孔，每个箱室的最低点设置Ф10cm的排水孔，梁端顶面需预留伸缩缝槽口，预埋螺栓，待桥梁全部架设完成后安装伸缩缝。

在每跨内模顶部距离跨端1/4跨距处（此处弯矩最小）开一个75cm×75cm进人孔，以便拆除内模。

（9）、模板安装完后，应将各处的连接螺栓、支撑检查一遍，同时检查整体模板的长、宽、高等尺寸是否符合设计要求，不符合规定者，应及时调整，模板安装完成后，经项目部人员验收合格后，通知监理对模板进行验收。

2、模板计算

模板底模采用15mm厚竹胶板，根据模板下层方木为300mm中心距计算，取最不利荷载横梁处计算：

（1）弯曲强度：

=

≤[

]

M——弯矩

W——计算净截面抵抗矩

[

]——抗弯强度极限值，一级竹胶板静弯曲强度取90MPA.

=

=

——竹胶板的均布荷载

恒=G恒×0.3m=11.13KN/m,

活=3.5KN/m

=1.2

恒+1.4

活=18.26KN/m

B——竹胶板的计算跨径,B=0.2m.

=

=

=12.17MPA≤[

]=90MPA.

（2）抗弯刚度：

f=

/150EI≤[f]

f——竹胶板的最大挠度值

[f]——允许挠度值,[f]=B/400=200/400=0.5mm

E——弹性模量

I——截面惯性矩，I=bh3/12

f=

/150EI=18.26×2004/150×7.5×104×200×153/12=0.05mm<0.5mm竹胶板模板满足要求。

五、混凝土浇筑方案

箱梁混凝土浇筑采用罐车运输，混凝土输送泵泵送入模浇筑成型。

混凝土中掺入适量减水剂，严格控制水灰比，每次开盘作坍落度试验，坍落度控制在14～16cm之间，坍落度不合格的坚决不准使用。

混凝土浇注在炎热和寒冷的天气里，入模温度最低控制在5oC，最高控制在32oC。

模板清洗：

混凝土浇前应清除模板表面有浮尘或杂物。

在底板标高最低处预留排水孔，直接采用高压水枪从高处向低处冲洗，污水从排水孔留出，冲净后封孔。

混凝土采用混凝土搅拌输送车运输到现场，再由混凝土输送泵泵送入模。

混凝土浇筑的顺序：

每跨纵向由低处向高处连续浇筑，箱梁应沿轴线对称浇筑。

混凝土浇筑时适当放慢速度，防止内模上浮。

混凝土振捣：

混凝土的振捣底板和板用平板振捣器和插入式振捣棒配合使用，腹板采用插入式振捣棒。

振捣时间要适当掌握不要漏振也不要过振。

在混凝土浇筑过程中，应避免振捣棒击穿波纹管造成孔道阻塞（浇注顶板要求与此同），各种预埋件保持位置正确。

振捣时要对锚垫板下的钢筋较密处、支座上方、底模与腹板交接处加强振捣。

预应力连续箱梁混凝土浇筑顺序见图5-1。

六、安全文明保证措施

1、施工前有项目部安全质量负责人对施工人员进行安全技术交底。

2、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。

3、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。

4、相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。

5、脚手架施工的人员应身体健康，有晕高症、心脏病等疾病人员不得进行脚手架的施工。

6、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

7、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。

不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。

8、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。

雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

9、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆以及连墙件。

10、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，如有需要，报项目部及相关单位批准并采取相应措施后方可进行。

11、派专人负责对支架进行经常检修工作，发现有缺陷和隐患马上停止作业，进行处理。

12、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

支架搭拆及工作时，工作面都应设置跳板，保证人员安全。

13、拆除前清除地面杂物及地面障碍物，从上至下分层拆除，脚手架拆除应同步进行，相邻支架不得相差两步以上。

拆至最后的立杆时，应事先排除周围无关人员，设置临时抛撑加固后方可拆除。

14、各构件严禁直接抛掷到地面上。

七、项目管理组织机构

为安全、优质、按期完成本工程施工，本着精干、高效的原则，我单位将抽调理论和实践经验丰富、业务能力强、综合素质高的技术、管理、行政人员以及具有丰富施工经验的施工队伍完成本工程的施工任务。

按项目法组建“***************段项目经理部”，以项目经理为核心，实行项目经理负责制，项目经理部在我单位的直接监督与指导下，履行施工的权利和义务，代表法人全面履约，负责该工程的计划、组织、指挥、协调和控制。

项目经理部设项目经理1人，总工程师1人，下设六部一室二所。

项目管理组织机构图见图7-1。

八、箱梁支架施工紧急救援预案

（一）应急救援组织机构

1、应急救援预案的目的

为了保证保证本工程的施工安全工作落到实处，根据《建设工程安全生产管理条例》等有关法律、法规和标准，针对本工程特点，结合本工程的实际情况制定箱梁支架施工应急救援预案。

制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效的控制紧急事件的发展，及时展开救援，将事故损失减小到最低程度，力争将其消灭在萌芽状态。

2、项目部应急救援小组名单

组长：

副组长：

组员：

3、工程项目部现场应急救援小组应急响应

（1）工地现场发生事故后，现场应急救援小组立即组织人员展开救援工作，排除险情，同时在第一时间报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警，分别直接拨打110、112或119求助电话，请求支援。

（2）由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源。

保证在最短的时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故扩大和蔓延，力求将损失减小到最低程度，同时注意安排保护好事故现场。

（3）指挥调动工地现场一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援工作，确保救援工作在统一的指挥下有序的进行。

（4）协助公司和上级部门展开事故调查，分析事故原因和性质，吸取教训，并能够完善并落实相应的预防措施。

4、事故的类别

（1）模板及支架坍塌事故

（2）高处坠落事故

5、救援器材及设备

应急救援装备包括值班电话