完整盾构始发和接收冻结法地基加固工程.docx
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完整盾构始发和接收冻结法地基加固工程
南京地铁三号线TA09标常府街站～大行宫站区间
盾构始发和接收冻结法地基加固工程
施工方案
中煤隧道工程有限公司
二○一三年五月
1编制依据
（1）《煤矿井巷工程施工规范》（GB50511—2010）；
（2）《煤矿井巷工程质量验收规范》（GB50213—2010）；
（3）《旁通道冻结法技术规程》（DG/TJ08-902-2006）；
（4）《钢结构设计规范》》（GB50017-2003）；
（5）《地基处理技术规范》（DBJ08-40-90）；
（6）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB50299-1999）；
（7）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
（8）《建筑变形测量规范》（JGJ/T8—97）；
（9）《市政地下工程施工及验收规程》（DBJ08—236—1999）；
（10）《市政地下工程施工及验收统一标准》（DJG08—236—1999）；
（11）其他相关国家和南京市工程建设标准强制性条文及安全文明施工规范；
（12）《南京地铁3号线D3~TA309标工程实施性施工组织设计方案》及相关图纸及地质资料（中铁五局集团有限公司南京地铁三号线D3—TA09标项目经理部）.
2工程概况
本标段区间包括常府街站接收和常府街站～大行宫站区间始发接收.区间盾构隧道断面型式为圆形，内径5.5m，外径6.2m。
常～大区间线路起讫里程为K23+546.809～K22+791.825，长度754.984m，覆土厚度约9。
44m～17。
9m.常府街站地下连续墙厚度为0。
8m，内衬墙厚度为0。
7m；大行宫站地下连续墙厚度为1m,内衬墙厚度为0.8m。
根据盾构总体工筹安排，本工程两台盾构机从夫子庙站北端先后始发，过常府街站，在大行宫站南端盾构井接收（如图2-1所示）。
为了保证盾构始发和到达时的施工安全及施工顺利进行，需对盾构始发和到达端头进行地基加固。
加固范围包括：
常府街站南端（到达端）、常府街站北端（二次始发端）、大行宫站南端.
图2—1盾构掘进示意图
端头井洞门处工程地质及水文地质概况如下：
常府街站～大行宫站区间始发和接收端头区域地质情况十分复杂，根据相关岩土工程详细勘察报告：
常府街站南端隧道顶部埋深9。
82m，顶部为②—3d3—4粉砂，洞身及底部为②—3b4+c3粉质粘土、淤泥质粘土夹薄层粉土.
常府街站北端隧道顶部埋深9.44m，全断面为②—3b4+d3粉质粘土与粉砂互层.
在大行宫站南端设计有单独的盾构吊出井，吊出井端头处隧道顶部埋深15.84m,顶部为②-3d3粉砂,洞身为②-3b4+d3粉质粘土与粉砂互层、②—4d2粉砂，底部为②-4d2粉砂。
3施工方案的确定和设计原则
针对各盾构井端头实际情况,各端头地基加固均采用水泥系加固+辅助冻结的方法。
表3-1：
端头加固方法及范围
位置
加固方法
加固范围（加固长度;外径两侧宽度；顶部范围;底部）（左/右线）
常府街站盾构
到达端头
φ850@600×600三轴搅拌桩+旋喷桩封堵+垂直冻结+（钢套筒接收）
6m；3m；3m；3m
常府街站盾构
始发端头
φ850@600×600三轴搅拌桩+旋喷桩封堵+水平冻结
9m；3m；3m；3m
盾构吊出井
盾构到达端头
φ850＠600×500三轴搅拌桩+旋喷桩封堵+水平冻结+（钢套筒接收）
6m;3m；3m；5m/6m
大行宫站南端盾构吊出井及常府街站南端地质条件差，均有粉砂层、承压含水层.因此，除了盾构到达前地基加固外，盾构吊出井及常府街站南端盾构到达采用钢套筒接收方案，以保证到达端头的安全。
1）常府街站南、北端头
该处盾构到达地质条件差,上下均为粉砂层，中间为粉质粘土、淤泥质粘土夹薄层粉土，下层粉砂含水层具有承压性。
该处环境风险大，施工场地较小。
由于地处火瓦巷与太平南路交叉口，为保证基本的交通疏导,只能在有限范围内围挡，因此水泥系加固长度设计为6m。
根据现场施工工况南北端头接收始发均采用水平冻结.
根据各方因素，此处采用水泥系及冻结法加固地基.受车站结构限制，不宜进行盾构水中进洞，而采用盾构钢套筒接收。
2）大行宫站南端头
该处盾构到达地质条件差、地下水位高。
且盾构直接通过含承压水的粉砂层，盾构接收风险极高。
采用水泥系及冻结法加固基地。
该处加固受太平南路下给水管线影响，水泥系加固长度限制为6m.为阻断洞门下部粉砂层涌水涌砂通道，该处地基水泥系加固深度至粉砂层下部的粉质粘土层中1.5m，既左、右线加固至隧底下5m和6m,且采用洞门水平冻结。
根据TA—09标工程筹划,为恢复左线交通，盾构吊出井左线结构顶部封闭，现阶段已完成竖井KL3施工，路面恢复交通后没有地面垂直冻结场地只能采取水平冷冻,根据结构形式,亦不能对盾构井进行回填水土及水土清理的施工。
因此该处不宜进行盾构水中进洞，而采用盾构钢套筒接收的方案.
冻结施工方案设计着重从以下几个方面进行考虑：
（1）冻结壁的厚度、强度必须满足盾构始发和接收时土体的稳定性要求和封水性要求.
（2）始发时外圈冻结孔深度应使盾构机在冻结壁内完成一道注浆封闭环，确保盾构始发和接收的安全.
（3）在保障安全的前提下，尽量减少冻结壁体积，以减轻冻胀融沉对周边建筑物及地下管线的影响，对可能受影响的构筑物采取有效的保护措施。
（4）施工方案应符合现场实际条件，具有良好的施工可行性和可操作性,满足安全施工、文明施工、环境保护及节能要求。
（5）施工方案应在满足工程要求工期的条件下具备优化能力。
（6）施工方案应科学合理，施工计划安排合理完整，劳动力安排、施工机具设备配备充足合理.
4冻结加固方案设计
4.1冻结壁厚度的确定
设冻结壁平均温度为—10℃，冻土抗压强度σ压=3.6MPa，抗拉折强度σ拉=2。
0MPa，抗剪强度τ剪=1。
6MPa。
洞口采取板状冻结方式加固.冻结加固体在盾构始发和接收破壁时，和水泥系加固体共同起到抵御水土压力、防止土层塌落和泥水涌入工作井的作用。
该冻结加固体，其承受的荷载、计算模型及冻结管布置的示意图如图4—1所示：
图4-1水平冻结加固体荷载计算模型及冻结管布置示意图
1、计算水土压力
常府街站接收洞口的顶部埋深分别为9.82m，当开洞直径为6.7m时，洞口的底缘深度分别为16。
52m。
则按重液公式P=0。
013HMPa计算得到水土压力分别为0。
21MPa。
常府街站始发和大行宫站接收洞口的顶部埋深分别为9.44m、15.84m，当开洞直径为6。
7m时，洞口的底缘深度分别为16.14m、22.54m。
则按重液公式P=0。
013HMPa计算得到水土压力分别为0。
21MPa、0.29MPa。
2、假定冻结加固体为整体板块承受70％水土压力，运用日本计算理论计算加固体的厚度：
，计算得冻结壁厚度分别为1。
81m（常府街接收）、1。
81m（常府街始发）、2.14m（大行宫接收）。
表4—1运用日本计算理论的数据及结果
项目
冻土平均温度T（℃）
冻土抗弯拉强度σ（MPa）
水土压力P
（MPa）
开挖直径D
（m）
载荷系数
β
安全系数
K
冻结壁厚度h（m）
常府街站接收
—10
2.0
0。
15
6。
7
1.3
3.0
1。
81
常府街站始发
-10
2。
0
0.15
6。
7
1。
3
3.0
1。
81
大行宫站接收
—10
2。
0
0。
21
6。
7
1。
3
3。
0
2.14
3、运用我国建筑结构静力计算理论公式进行验算：
圆板中心所受最大弯曲应力计算公式为
表4-2运用我国建筑结构静力计算理论计算数据及结果
项目
水土压力P（MPa）
开挖直径D（m）
冻土泊松比μ
计算冻结壁厚度h（m）
计算得加固体最大弯拉应力σmax（MPa）
冻土弯拉强度σ（MPa）
安全系数K
常府街接收
0.15
6。
7
0.35
1.81
0。
65
2.0
3.1
σmax<σ—10℃
常府街始发
0。
15
6.7
0。
35
1.81
0.65
2。
0
3。
1
σmax<σ-10℃
大行宫接收
0。
21
6。
7
0。
35
2。
14
0.64
2。
0
3.1
σmax<σ—10℃
4、剪切验算加固体厚度
沿槽壁开洞口周边验算加固体剪切应力
表4—3剪切应力验算数据及结果
项目
水土压力P（MPa）
开挖直径D（m）
计算冻结壁厚度h（m）
最大剪切应力τmax
（MPa）
冻土抗剪强度τ-10
（MPa）
安全系数K
常府街站接收
0。
15
6.7
1。
81
0.14
1.6
11。
53
τmax<τ—10
常府街站始发
0.15
6。
7
1.81
0.14
1.6
11。
53
τmax<τ—10
大行宫接收
0.21
6.7
2．14
0.18
1。
6
9.73
τmax<τ-10
综合以上计算结果并结合我公司类似工程冻结施工经验，考虑水泥系加固效果，选择6个洞门内圈冻结壁厚度统一为2。
0m,外圈冻结长度统一为3.5m（冻结壁厚度为1。
6m），可确保迎头稳定，防止涌砂涌水发生.
4。
2冻结孔布置
根据总包要求、设计冻结壁厚度和槽壁厚度，单个洞门冻结孔布置见表4—1～及图4-2.
表4—4水平冻结孔布置参数表
序号
圏径（mm）
孔数（个）
孔间距（mm）
孔深（m）
进入土体（m）
外圏
8000
30
805
5（5.3）
3。
5
3圏
5400
16
1033.4
2。
8（3）
2
2圈
2700
8
1032。
7
2.8（3）
2
1圈
1
2.8（3）
2
合计
220（234）
备注：
孔深一栏中括号内数据为大行宫站冻结孔尺寸，其他为常府街冻结孔尺寸.
图4—2冻结孔布置图
4。
3测温孔布置
为准确掌握冻结壁厚度、冻结壁平均温度、冻结壁与槽壁交界面温度和冻结情况，常府街站接收、始发及大行宫接收每个洞门在冻结孔最大终孔间距界面处共布置5个测温孔，T1~T2测温孔深2。
8（3）m,T3测温孔深4.3（4。
5）m，T5～T6测温孔深5（5.3）m。
4。
4冻结制冷系统设计
（1）冻结需冷量
冻结管的散热系数取250kcal/m2•h,冷量损失系数取1.3，采用Q=πdHKmc，得常府街站接收、始发每个洞门冻结需冷量为：
2。
00万kcal/h，大行宫站接收每个洞门冻结需冷量为2。
13万kcal/h。
（2）单个洞门冻结制冷设备选型
①冷冻机组选用YSLGF300型2台，运行一台，备用一台.每组标准制冷量23。
65万kcal/h，实际工况制冷量8.5万kcal/h，电机功率110kw。
②盐水循环泵选用IS150—125—400型2台，运行一台，备用一台，流量200m3/h，扬程32m,电机功率30kw。
③冷却水循环泵选用IS150—100-250型2台，运行一台，备用一台,流量100m3/h，扬程20m,电机功率11kw。
④冷却塔选用KST—80RT型2台,运行两台,电机总功率8kw.
（3）各种管路选型
①盐水干管和集配液管均选用159×5mm无缝钢管，集、配液管与羊角连接选用2″高压胶管.
②冷却水管选用127×4.5mm无缝钢管。
③水平冻结管采用20＃（Q235B）钢材的Ф89×8mm的低碳无缝钢管,丝扣连接，单根长度1～2m；垂直冻结管采用20#（Q235B）钢材的Ф127×4.5mm的低碳无缝钢管；测温管均采用Ф50×3mm的低碳无缝钢管。
④供液管选用Ф40PVE管.
（4）其它
①盐水箱一个，容积4.5m3；冷却水箱一个，容积8m3。
②冷冻机油：
选用N46冷冻机油。
③制冷剂：
选用R22制冷剂。
④冷媒剂：
用氯化钙溶液作为冷冻循环盐水.盐水比重为1.26。
⑤冻结制冷施工冷却水补充量为15m3/h。
4.5冻结加固主要技术要求
（1）各种钻孔施工开孔误差不大于100mm。
钻孔最大偏斜值不得大于150mm，且所有钻孔均应进行终孔测斜，并绘制钻孔偏斜图和各钻孔位置成孔图，据此确定是否补孔及补孔位置.外圈孔不进入盾构开挖面。
（2）冻结管、测温管管材均采用20号优质碳素结构钢，其材料性能应符合《优质碳素结构钢》（GB/T699—1999、JB/T639—1992）规定，钢管质量应符合《无缝钢管尺寸、重量》（GB/T17395-1998）规定，并应有合格的质量检验证书。
管路连接均采用外管箍焊接连接，选择的外管箍材质应与连接管路材质相同。
焊条采用E43系列，其质量应符合有关规定。
（3）冻结孔钻进深度不小于设计值,不大于设计0.5m。
不能循环盐水的管头长度不得大于150mm。
（4）冻结管下放后应进行注入清水试压,试验压力为0.8MPa，经试压30min压力下降不超过0。
05MPa，再延续15min压力不变为合格。
（5）施工冻结孔时的土体流失量不得大于冻结孔体积,否则应及时进行注浆控制地层沉降。
（6）设计积极冻结时间不小于40天。
要求冻结孔单孔流量不小于5m3/h；积极冻结7天盐水温度降至-18℃以下；开挖时盐水温度降至—28℃以下；去、回路盐水温差不大于2℃。
如盐水温度和盐水流量达不到设计要求,应延长积极冻结时间.
（7）积极冻结时,在冻结区附近200m范围内不得采取降水措施。
在冻结区内土层中不得有集中水流.
（8）开挖区冻结孔布置圈冻结壁与地连墙交界处温度不高于－8℃，其他部位冻结壁平均温度为－10℃及以下。
4。
6冻结加固主要技术参数
单个洞门冻结施工主要技术参数见表4—3。
表4—5冻结施工主要技术参数表
序
号
参数名称
单位
数量
备注
1
冻结管设计有效长度
m
3。
5/2.0
外圈/内圈
2
冻结壁设计平均温度
℃
<-10
3
冻结壁交圈时间
天
18～20
4
积极冻结时间
天
40
5
外圈冻结孔个数/有效深度
个/m
30/3。
5
6
中圈冻结孔个数/有效深度
个/m
16/2。
0
7
内圈冻结孔个数/有效深度
个/m
8/2.0
8
测温孔个数/有效深度
个/m
5/3.5/2。
0
9
冻结孔开孔间距
m
0.805~1.135
10
冻结孔最大偏斜值
％
≤1％
11
设计最低盐水温度
℃
—28
12
单孔盐水流量
m³/h
5
13
冻结管规格
mm
Ф89
14
测温管规格
mm
Ф89
15
冻结管总长度
m
220（234）
5冻结加固始发和接收施工
冻结站安装与钻孔施工同时进行，钻孔施工结束即可转入冻结器安装阶段。
后再对土体进行加固冻结运转。
具体施工工艺见下页图5-1。
图5—1冻结法施工工艺流程图
5.1施工准备
（1）要求提前供水、供电到施工场地附近,并清理施工场地,保证施工通行顺畅。
（2）按不同位置的冻结孔钻进要求，用1.5″钢管搭建冻结孔施工脚手架,安装钻孔施工升降平台。
（3）施工设备进场.由于现场对施工影响大，应合理安排施工设备运抵安装地点的时间顺序。
（4）合同签定后，开工前进行加工件加工。
5.2冻结钻孔施工
（1）依据施工基准点,按冻结孔施工图布置冻结孔。
孔位偏差不应大于100mm。
（2）使用MD—60A型钻机一台，扭矩2000N·M,推力17KN。
选用BW-200/50泥浆泵一台，流量为200l/min。
钻机和泥浆泵总功率为45kw。
钻孔前要安装孔口管及孔口密封装置。
当第一个孔开通后，没有涌水涌砂可继续钻进,但以后钻孔仍要装孔口装置,以防突发涌水涌砂现象出现;若涌水涌砂较厉害，还应注水泥浆（或双液浆）止水。
孔口管及孔口装置详见图5—2。
图5—2孔口管及孔口装置示意图
（3）利用冻结管作钻杆，冻结管采用丝扣连接，接缝要补焊，确保其同心度和焊接强度,冻结管达到设计深度后用丝堵密封孔底部,具体方法是利用接长杆将丝堵上到孔的底部，利用反扣在卸扣的同时，将丝堵上紧。
（4）按冻结孔施工方位要求调整好钻机位置，并固定好，将钻头装入孔口装置内，并将盘根轻压在盘根盒内，首先采用干式钻进，当钻进费劲不进尺时，从钻机上进行注水钻进，同时打开小阀门,观察出水、出砂情况，利用阀门的开关控制出浆量，保证地面安全，不出现沉降。
（5）为了保证钻进精度,开孔段是关键。
钻进前2m时，要反复校核冻结管方向，调整钻机位置，并用精密罗盘或经纬仪检测偏斜无问题后方可继续钻进。
（6）冻结管下入孔内前要先配管，保证冻结管同心度.下好冻结管后，采用经纬仪灯光测斜法检测，然后复测冻结孔深度，并进行打压试漏。
冻结孔试漏压力控制在0.8～1。
0MPa，稳定30分钟压力无变化或前30分钟压降<0.05MPa，后15分钟不降为试压合格。
（7）在冻结管内下入供液管。
安装去、回路羊角和冻结管端盖。
（8）冻结管安装完毕后，用堵漏材料密封冻结管与孔口管之间的间隙，然后拆卸孔口密封装置.
（9）测温孔、施工方法与冻结管相同。
5.3冻结制冷施工
5。
3.1冻结站布置与设备安装
根据现场情况冻结站可设在地面或端头井两层平台上。
站内设备主要包括冷冻机组、配电柜、盐水箱、盐水泵、冷却水泵、冷却塔及冷却水池等。
冻结站安装包括氟系统、盐水系统及冷却水系统安装，要求根据冻结站的总体设计，按照先设备后管路的安装程序和施工图的技术要求，将三大循环系统分别进行安装，并按《井巷工程施工及验收规范》要求试压、检查验收.
设备安装按设备使用说明书的要求进行.
5.3.2管路连接、保温与测试仪表安装
盐水和冷却水管路用法兰连接，并用管架架设在施工平台上或隧道管片上。
盐水管路要离地面安装，避免浸水和高低起伏。
集配液圈与冻结管的连接用高压胶管,冻结管每2～3个一串联,串联尽量间隔进行，应以每组冻结孔总长度相近或每路盐水循环阻力接近为宜。
在配液圈与冻结器之间安装阀门二个，以便控制冻结器盐水流量。
在冷冻机进出水管上安装温度计，在去、回路盐水管路上安装压力表、温度传感器和控制阀门.在盐水管出口安装流量计。
在盐水箱安装液面传感器。
在去路盐水干管上安装单向阀。
在盐水管路的高处安装放气阀。
盐水和冷却水管路耐压分别为0.7MPa和0。
3MPa.
冷冻机组的蒸发器及低温管路、盐水箱、盐水干管表面用50mm厚的聚氨脂保温材料保温。
温度计、压力表和流量计安装要按有关规范进行。
5。
3.3溶解氯化钙和机组充氟、加油
先在盐水箱内注入约1/4的清水，盐水箱上部要设过滤网,然后，启动泵并逐步加入固体氯化钙，直至盐水浓度达到设计要求.溶解氯化钙时要除去杂质。
盐水箱内的盐水不能灌得太满，以免高于盐水箱口的冻结管盐水回流时溢出盐水箱。
机组充氟和冷冻机加油按照设备使用说明书的要求进行。
首先进行制冷系统的检漏和氮气冲洗，在确保系统无渗漏后，再充氟加油。
5.3.4积极冻结与停止冻结
（1）冻结系统试运转与积极冻结
设备安装完毕后进行调试和试运转。
在试运转时,要随时调节压力、温度等各状态参数,使机组在有关工艺规程和设计要求的技术参数条件下运行.
在冻结过程中，每天检测盐水温度、盐水流量和冻土壁扩展情况,必要时调整冻结系统运行参数。
冻结系统运转正常后进入积极冻结.
每天检测测温孔温度，并根据测温数据,分析冻结壁的扩展速度和厚度，预计冻结壁达到设计厚度时间。
（2）探孔与停止冻结
实测冻结壁温度和厚度达到设计值后，打开探孔确认无泥水涌出，即可拔管始发和接收.若盾构还未达到始发和接收位置可进行维护冻结，但维护冻结盐水温度不宜高于—25℃。
待盾构机始发和接收后即可停止冻结.
5。
4盾构始发和接收施工
通过测温孔计算,确定冻结帷幕交圈、冻结壁与槽壁完全胶结，并达到设计强度、厚度后，探孔观测无水，且探孔内温度在0℃以下已结冰,经过四方验收合格后方可破槽壁盾构机始发和接收。
盾构始发：
连续墙部分凿除,预留的连续墙厚度不小于0。
3m,确认冻结壁发展良好,开始拔出盾构机推进范围内的水平冻结管，并用预制水泥砂浆块及时充填不少于1.5m。
槽壁完全破除，盾构机靠近冻结壁，最后实施盾构始发推进。
盾构接收：
连续墙部分凿除，预留的连续墙厚度不小于0.3m,盾构推进到离冻结壁1m处停止推进，槽壁完全破除，安装好钢套筒后，再将洞口内垂直冻结管拔出,最后实施盾构接收推进。
左线接收采用水平冻结法，洞门内冻结孔管路安装时需集中在一处，钢套筒安装时在此处预留一块临时吊装口。
盾构推进到离冻结壁1m处停止推进，槽壁完全破除后，拔出盾构机推进范围内的水平冻结管，从临时吊装口吊出后封闭此口，最后实施盾构接收推进。
冻结段推进过程中严格控制推进速度和压力.基本流程见图5-3.
图5-3盾构始发和接收流程图
5。
5拔管施工
利用人工局部解冻的方案，进行拔管,具体方法如下：
利用热盐水在冻结器里循环，使冻结管周围的冻土融化达到50mm~100mm时，开始拔管。
见图5-4。
（1）盐水加热
用一只2m3左右的盐水箱储存盐水，用15～45kw的电热丝进行加热盐水。
（2）盐水循环
利用流量为10m3/h盐水泵循环盐水，先用30~40℃的盐水循环5分钟左右，然后盐水温度逐步升高到50~70℃的盐水循环达30分钟左右，当回路盐水温度上升到25～30℃时，即可进行边循环边试拔。
（3）水平冻结管起拔
水平冻结管利用48#大牙钳转动冻结管，用2吨手拉葫芦拔出冻结管（连同孔口管一起拔除）。
手拉葫芦固定在搭设的脚手架上,冻结管范围内的脚手架须特殊加固使其与槽壁紧密连接便于力的传递。
见图5-5。
上述方法不能拔出冻结管时,利用两个32吨千斤顶架设在槽壁上，水平向外顶推冻结管，具体操作如图5-6。
图5—4热盐水循环及盐水系统图
图5-5手拉葫芦拔管示意图
图5—6千斤顶拔管示意图
（4）起拔拔管顺序
a、拔管要在盾构机推进施工到冻土墙位置时开始,且盾构头部距冻土墙不小于0。
2-0。
3m，以防影响拔管。
b、先拔出内圈冻结管，不需完全解冻。
外圈冻结孔仍保持冻结。
c、在隧道范围内所有冻结管全部拔出后，盾构方可开始推进,防止盾构推进损坏外圈冻结管.
d、待盾构机全部始发接收完成后,再割除外圈冻结管.
（5）其它
a、隧道外冻结孔可强制解冻。
b、为防止融沉过大，要保证充填质量,必要时采取注浆充填（注浆材料采用比重1。
2的水泥浆液，或采用细砂加水进行冻结管充填，后期跟踪注浆采用比重1.5的水泥浆液）。
c、盾构接收前安装钢套桶时注意保护盐水供液管。
5.6盾构始发和接收注意事项
（1）开洞前冻结壁厚度和平均温度必须达到要求；
（2）开洞前洞圈内打水平探孔，探孔应无水、泥沙流出；
（3）冻结设备运转正常并有必要备用;
（4）采取措施避免拔管时冻结管断裂.做好拔断后应急处理措施，拔管前应急设备应现场配备；
（5）在盾构始发接收过程中,应随时监控冻土墙状况。
（6）冻结管拔除后应及时按要求进行充填。
（7）洞圈内冻结孔拔除后盾构进出洞不宜超过3天，以防冻结帷幕融化，影响其强度。
（8）盾构推进到冻结区域如果停止推进应每隔10分钟转动刀盘一次，每次转动时间不少于5分钟,防止刀盘被冻住。
6施工监
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