建筑工程脚手架工程施工方案及施工方法.docx
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建筑工程脚手架工程施工方案及施工方法
建筑工程脚手架工程施工方案及施工方法
Ø结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全
封闭的扣件式双排钢管脚手架。
此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。
Ø落地脚手架搭设的工艺流程为：
场地平整、夯实→基础承载实验、材
料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑，连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
1.1材质要求
Ø钢管一律采用Φ48mm×3.5mm焊接钢管,钢管应平直,平直度允许偏差
管长的1/500,两端面应平整,不得有斜口,毛口,严禁有硬伤,孔洞及严重锈蚀现象；扣件采用小锻铸铁制作的扣件,其抗滑承载力不得小下地10KN,螺栓拧紧力距达65N.M时,不得发生破坏,脚手架采用木脚手板,规格为4000mm×250mm×50mm。
1.2立杆基础
Ø基础要平整夯实，铺50厚垫板，表面刷沥青防腐，长度不小于2
米，略高于水平地面，垫板一定要与地面贴平，严禁与地面有空缺或不牢现象，四周设置排水沟。
1.3构造要求
Ø立杆横距1.8m，立杆纵距1.5m，立杆距墙0.3m，连墙件采用二步三
跨，外面用密目安全网封闭在顶层的安全网要高出原有的女儿墙面不少于1m,每一片的安全立网要求与脚手架牢固连接。
在一层设置一道安全平网，随后每二层设置一道安全平网；在施工中，设随层平网。
1.4立杆设置
Ø立杆底部垫长大于2000mm,宽250mm，厚50mm的木板作为垫板，并应
做防腐处理。
Ø立杆全部采用对接，相邻立杆接头不应设在同步内，各接头中心至主
节点的距离不大于步距的1/3。
Ø脚手架设置纵，横向地杆，纵向扫地杆固定在距地上皮20cm处的立杆
上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
Ø立杆顶端高出儿墙上皮1.0m，高出檐口上皮1.5m。
1.5水平杆设置
Ø纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于三跨。
一般纵向水平采用
对接，对接扣件交错布置，接头不能设置在同步同跨内，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。
顶层纵向水平杆采用搭接，搭接长度为1米，用两个旋转扣件固定。
1.6横向水平杆的位置
Ø主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除，主节
点处两个直角扣件中心距不大于150mm，横向水平杆外伸长度为200mm。
横向水平杆用直角扣件固定在绷向水平杆上方。
1.7脚手板的设置
Ø作业层脚手板满铺，离开墙面120mm-150mm。
Ø脚手板至少在三根横向水平杆上，脚手板采用对接满铺，两板外伸长
度应不大于300mm。
Ø作业层端部脚手板探头长度取150mm，其板长两均与支承杆可靠地固
定。
1.8剪刀撑的设置
Ø每道剪刀撑宽度不小于4跨，斜杆与地面的倾角在45-60度之间。
Ø在脚物架的外侧立面两端必须各设一道剪力撑，并由底至顶连续设置，
中间各剪刀撑的中间距≤11.0m。
Ø剪刀撑搭长度为1m，用两个旋转扣件固定端部扣件盖板的边缘至杆端
距离在100mm-150mm。
Ø剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出或立杆
上，旋转扣件中心给至主节点距离不大于150mm。
1.9安全管理
Ø脚手架搭设人员必须持证上岗，并定期体检。
Ø脚手架搭设人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。
Ø脚手架必须验收合格后方准使用。
Ø作业层上的施工荷载应符合要求，不得起载，不得将模板支撑架，缆
风绳等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。
Ø五级及六级以上的大风和雾，雨天气时停止脚手架搭设，拆除作业。
Ø定期对脚手架进行检查与维护。
Ø脚手架在使用期间，严禁拆除连接接件及主节点处的纵横向水平杆，
扫地杆。
Ø不得在脚手架基础及邻近进行挖掘作业，否则这采取安全措施，并经
安全领导小组批准。
Ø在脚手架上进行电，气焊作业，必须有防火措施和专人看守。
Ø必须设置防雷，防电设施。
Ø搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人监护，严禁非操
作人员入内。
1.10脚手架的检查与验收
脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，由项目技术负责人欧儒德同安全员罗先玲对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。
验收时应具备下列文件：
⏹脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；
⏹脚手架工程的施工记录及质量检查记录；
⏹脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；
⏹脚手架工程的施工验收报告。
Ø脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应
着重以下各项，并记入施工验收报告：
⏹构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可
靠；
⏹安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；
⏹基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；
⏹连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；
⏹垂直度及水平度是否合格。
1.11钢管脚手架验算
施工现场“三通一平”工作已基本就绪,外地面已做硬底化。
1.11.1设计依据及构造要求
Ø本计算根据中国建筑出版社《建筑施工脚手架实用手册》；
Ø施工中不允许超过设计荷载。
Ø小横杆、大横杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件。
而剪力撑、斜撑和连墙件主要保证脚手架整体刚度和稳定性的。
并且加强抵抗垂直和水平作用的能力。
而连墙件则承受全部的风荷载。
扣件则是架子组成整体的联结件和传力件。
Ø搭设要求：
（1）外墙马头墙搭设22.7m双排钢管脚手架；
（2）其余各搭设20.8m双排钢管脚手架。
Ø采用本方案取最大搭设高度22.7m进行验算；
Ø采用Φ48×3.5mm双排钢管脚手架搭设，立杆横距b=1.0m，主杆纵距l=1.5m，内立杆距墙0.2m。
脚手架步距h=1.8m，脚手板从地面2.0m开始每1.8m设一道（满铺），共11层，脚手架与建筑物主体结构连接点的位置，其竖向间距H1=2h=2×1.8=3.6m，水平间距L1=3L=3×1.5=4.5m。
根据规定，均布荷载Qk=2.0KN/㎡。
1.11.2使用材料
Ø钢管宜采用力学性能适中的Q235A（3号）钢，其力学性能应符合国家现行标准《炭素结构钢》（GB700-89）中Q235A钢的规定。
每批钢材进场时，应有材质检验合格证。
Ø钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管。
立杆、大横杆和斜杆的最大长度为1.5m，小横杆长度1.5m。
Ø根据《可铸铁分类及技术条件》（GB978-67）的规定，扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。
铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。
Ø扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。
Ø扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。
Ø扣件表面应进行防锈处理。
Ø脚手板应采用杉木制作，厚度不小于50mm，宽度大于等于200mm，长度为4--6m，其材质应符合国家现行标准《木结构设计规定》（GBJ5—88）中对II级木材的规定，不得有开裂、腐朽。
脚手板的两端应采用直径为4mm的镀锌钢丝各设两道箍。
Ø钢管及扣件报皮标准：
钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。
Ø外架钢管采用金黄色，栏杆采用红白相间色，扣件刷暗红色防锈漆。
1.11.3脚手架的计算
1.11.3.1基本条件
地面粗造为C类，基本风压W0=0.45KN/m2，立网网目尺寸为3.5cm×3.5cm，绳径3.2mm，自重0.01KN/m2
1.11.3.2搭设高度计算
验算部位应根据风荷载产生弯曲压应力大小分析确定，故先计算风荷载产生压应为σw
Øσw计算
立网封闭的挡风系数及风荷载体型系数《建筑结构荷载规范》近似按以下方法计算
ξ=（3.5+3.5）×0.32/（3.5×3.5）×1.05=0.192
1.05为考虑筋绳的影响
µS=1.2×0.192=0.23
立网传给立柱的风荷载标准值（4-4）计算,计算风压高度系数μZ按表4-19中C类取值，当H=24m时，μz=1.25，当H=5m时，μz=0.54本设计最大搭设高度为24m，故取u2=1.25。
WK=0.7µzµSW0
其中μ2—风压高度系数
μS—脚手架风荷载体型系数
W0—基本风压
WK=0.7×1.25×0.23×0.45=0.09KN/m2
作用于立柱的风线荷载标准值：
qWK=WK·L=0.09×1.8=0.162KN/m
风荷载产生的弯矩按式4-33计算
MW=1.4qWK·h2/10
式中qWK——风线荷载标准值
WK——垂直于脚手架表面的风荷载标准值
L——脚手架的柱距
W——立柱截面的抵抗矩按表4-31采用
σW——风荷载对所计算立柱段产生的弯曲压应力，σW=MW/W
MW=1.4×0.162×1.82/10=0.073KN·m
在24m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为：
σW=MW/W=（0.073×106）/（1.08×103）=14.37N/mm2
在5m高度处立柱段风荷载产生弯曲压力为：
σW=14.37×（0.54/1.25）=1.21N/mm2
Ø底层立柱段的轴心压力
脚手架结构自重、脚手板及施工荷载的轴心压力
（1）、脚手架结构自重产生的轴心压力NGK由表4-38查得一个柱距范围内每米高脚手架结构产生的轴心标准值gk=0.134KN/m，则21m高的脚手架结构自重产生轴心压力标准值NGK=H·gk=24×0.134=3.21KN
（2）、脚手架活载产生的轴心压力
一层脚手架自重Qp=0.3KN/m2（除首层外），每1.8m设一道脚手架板,共十一层。
则NQ1K=0.5（lb+0.3）·l·∑Qp=0.5（1+0.3）×1.5×0.3×11=3.2KN
敞开式脚手的防护材料产生轴心压查表4-40得（L=1.5m）0.228KN立网重量为0.01×1.5×24=0.36KN
∴NQ2K=0.228+0.36=0.588KN
二层同时操作，施工均布荷载QK2.03KN/m2查表4-41得施工荷载产生轴心压力：
NQ3K=4.86KN
根据公式（4-32），活荷产生轴心压力标准值为
NQiK=NQ1K+NQ2K+NQ3K=3.2+0.588+4.86=8.65KN
（3）计算立杆段的轴心压力值：
根据公式（4-31）计算
N=NGK×1.2/K1+NQiK
K1—高度调整系数，应按表（4-35采用）
K1=0.85
N=3.21×1.2/0.85+1.4×8.65=11.6KN
Ø立柱稳定性验算
立网封闭时，立柱稳定应满足下式：
N/ψA+MW/W≤fc或N≤ψA（fc-σW）
φ——轴心压杆的稳定系数，根据所计算立柱段的比λ=μh/I
由表4-37查取
I——立柱截面的回转半径，应按表4-31查取i=1.58cm
μ——计算长度系数，应按表4-36采用M=1.5
h——所计算的立柱段的脚手架步距h=1.8m
∴λ=μh/i=1.5×1.8/1.58×10-2=170.8
按表4-37得：
φ=0.225
A—立柱截面积，应按表4-31采用，A=4.89cm2，fc=205N/mm2
ψA（fc-σW）
=0.225×4.89×102（205-14.37）×10-3
=20.97KN>N=11.63KN（满足）
Ø最大允许搭设高度
φAfcw=0.225×4.89×102（205-14.37）=20.97KN
Hd=K·[（φAfcw-1.4NQiK）/1.2gK]
=0.85×[（20.97-1.4×8.65）/（1.2×0.134）]=47m
Ø结论
满足搭设要求。
1.11.3.3连墙件计算
脚手架占建筑物的连接杆应按轴心受压杆计算
NH≦φAfc
式中：
NH—连墙件所受的水平力设计值
NH=HW+3.0KN
HW=风荷载产生的水平力设计值
HW=1.4WK·AW
AW——迎风面积等于连墙件的直与竖直与水平间距的乘积；
φ——轴心受压稳定系数，根据λH=LH/i按表4-37采用；
LH——连墙件的计算长度，应取连件两端固定连接点的距离LH=0.2
λH=0.2×1000/1.58×10=121.5mm
φ=0.417
∴φAfc=102×0.417×4.89×20.5=41.8KN
∴NH=1.4WK·AW+3.0
=1.4×0.106×3.6×4.5+3.0
=1.4
∴NH≤φAfc（满足）
1.11.3.4立柱地基承载力计算
立柱地基承载力应按下列计算P=N/Ab≤f
P—立柱基础底面处的平均压力设计值。
N-上部结构传至基础顶面的轴心力设计值。
Ab-基础底面面积。
f-地基承载力设计值，f=Kb·fK
fk-地基承载力标准值
Kb-地基承载力调整系数，应按表4-47采用
P=11.6/（1.5×0.9）=11.9KN/m2
素土承载力基本值为fO=120KN/m2>P（满足）
1.12脚手架的拆除
Ø拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪
刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：
安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆户立杆）。
Ø不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。
做到一步一清、一杆一清。
拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。
拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
Ø拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防
止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。
Ø当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约1.5m）时，应先在适当
位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。
Ø拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人
指挥，禁止非作业人员进人。
Ø拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣
时，应先通知对方，以防坠落。
Ø要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架
体。
不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
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