连续梁合拢方案.docx

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连续梁合拢方案

连续梁合拢方案

方案一

摘　要:

根据京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁合拢段的施工方案,介绍了连续梁合拢段施工顺序、影响因素、需解决[本文由网站公文大全收集整理]的问题、施工方法,为以后同类连续梁的合拢施工提供了参考。

关键词:

连续梁,合拢,锁定,工艺

　　京津城际轨道交通工程跨北京市三环路60m+100m+60m连续梁采用挂篮悬浇方法进行施工,合拢顺序为先边跨后中跨。

     边跨合拢段混凝土浇筑后,张拉边跨预应力束,解除主墩顶临时固结,使悬臂T构变为简支结构;中跨合拢后,使两个简支结构形成一个连续梁,完成两次体系转换。

1合拢段需解决[本文由网站公文大全收集整理]的问题

     合拢段施工主要需解决[本文由网站公文大全收集整理]3个问题:

1）吊架的安装问题;2）合拢段的临时锁定问题;3）合拢段混凝土浇筑问题。

     合拢段因混凝土浇筑后,气温的变化会引起梁体的伸缩变形,同时梁体左右日照温度不同还会引起梁的扭曲变形,需对合拢段进行临时锁定保持合拢段无相对变形。

合拢段临时锁定要抵抗温度应力、T构两端不平衡弯矩等多种外力,保证悬臂T构施工安全和合拢段不出现裂纹。

2合拢段施工顺序

     边跨现浇段及中间节13号块施工完成后,安装边跨合拢段吊架,进行边跨合拢段锁定,浇筑边跨合拢段混凝土,张拉边跨T17,B13~B16及边跨横竖向预应力筋,拆除边跨合拢段吊架。

     边跨张拉完成T17,B13~B16后,拆除主墩顶临时固结使主墩永久支座受力,张拉边跨B11~B12,拆除边跨现浇段支架,安装中跨吊架及模板,进行中跨合拢段锁定,绑扎钢筋并浇筑中跨合拢段混凝土,张拉T18,B1~B10,拆除中跨合拢段吊架,拆除T18。

3合拢段施工方法

3.1合拢段吊架及模板

     利用挂篮底模、外侧模、内模作为合拢段模板,不仅可以减少搭设支架的投入,还可使浇筑后的混凝土变形与两端已浇段保持同步,但要利用挂篮作为吊架,需解决[本文由网站公文大全收集整理]一个挂篮后退和一个挂篮前移的问题。

由于67号主墩的施工速度较66号主墩要快,故施工中决定67号墩中跨挂篮向后退,66号墩中跨挂篮向前移作为中跨合拢段吊架。

边跨合拢段吊架仅存在前移问题,与中跨挂篮前移作吊架方法相同。

3.2临时锁定

3.2.1合拢段锁定计算假设

     1）以合拢段长度不变,锁定骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦阻力即可。

2）边跨合拢时边跨模板与混凝土的摩擦系数取0.15,中跨合拢时活动支座摩擦力取0.05。

3.2.2边跨合拢段锁定

     1）应力分析。

根据计算,温度应力引起的力较大,而此时只有边跨模板对梁体有约束力,如果约束力小于梁体温度应力,梁体肯定会产生位移。

只要保证合拢段临时锁定力大于模板及支座的约束力即可保证合拢段相对无变形。

     2）刚性支撑设置。

边跨现浇段及13号块端部腹板两侧顶板、底板上各预埋4块40cm高,50cm宽,2cm厚的钢板,钢板后方加焊钢板肋进行加强,梁体内埋设加强钢筋与混凝土连接增加抗拔力。

支撑型钢用双工20b焊接而成,在混凝土浇筑前几天凌晨最低温度时,将支撑型钢焊于两侧梁内预埋的钢板上,起到支顶作用并起部分抗拉作用,焊接时注意同一根工钢骨架一端焊完后再焊接另一端。

     边跨合拢段采用刚性骨架措施锁定后,在温度变化作用下,由于中墩临时支撑尚未拆除,梁体变化引起的微小滑动,通过边跨合拢段临时固结骨架,其力主要由边跨现浇段混凝土与模板的摩擦力抵

施工完成后,边支座处支顶方木要拆除,使支座能够活动。

     木模板与混凝土之间的摩擦系数取μ=0.15,则:

     合拢段刚性支撑所受轴力:

N=μG=0.15×448×9.8=658kN。

     其中,G为边跨现浇段梁段的重力。

     假设采用2工20b焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:

σ=N/A=658/4/2/0.00355=23169kPa=23.2MPa。

     能够满足要求。

     3）临时张拉束。

由于总共仅有658kN的力,故边跨不再进行临时预应力束张拉,仅用劲性骨架焊接来抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。

     4个骨架所承受的平均力为:

658/4=165kN,单个骨架在钢板上焊缝长度90cm,为保证焊缝牢固,每个骨架与预埋钢板的焊缝均采用四周满焊,焊缝厚度6mm。

3.2.3中跨合拢段锁定

     1）刚性支撑骨架。

在两13′号内预埋相同的钢板箱。

中跨合拢时温度应力与边跨合拢时相同,只是抵消温度变形的力主要由66号墩顶活动支座（67号墩顶为固定支座）与梁体摩擦力承担,取摩擦系数0.05,承重为全桥除去中跨合拢段梁体重量的1/2。

此时摩擦力（等于合拢段刚性支撑所受轴力）为:

N=μG=0.05×5610×9.8=2749kN。

     假设采用2工40a焊成支撑骨架,每个合拢段4个,则每个刚性支撑所受应力:

　　σ=N/A=2749/4/2/0.00861=39910kPa

=39.9MPa<200MPa。

     能够满足要求。

     2）临时张拉束。

按照临时张拉平直纵向预应力束以减少梁体挠度变形、张拉较短长度的预应力束以起到对合拢段更好的约束作用的钢绞线,选择临时张拉2T18,2B8纵向预应力束,以抵消温度降低时两端梁体对合拢段新浇混凝土的张应力。

由于边跨梁体最大摩擦力2749kN,故每束钢绞线张拉到2749/4=687kN即可,为确保不开裂,施工时对四束钢绞线临时各张拉到70t。

待混凝土强度达到100%后,张拉完其他预应束后,将2T18预应力放张。

3.3合拢段配重

     合拢段两端配重的目的:

1）减少混凝土浇筑时的挠度变形,保证混凝土质量;2）保持T构两端的不平衡弯矩小于主墩顶临时固结所能提供的不平衡弯矩。

3.3.1边跨合拢时

     边跨合拢时考虑两种工况,计算分别如下,其中不论哪种工况不进行配重产生的不平衡弯矩,主墩顶的临时固结都可以满足。

根据标高测量结果,如果合拢段两端标高偏差在15mm以内,则不用配重找平;如果标高差在15mm以上,则在T构两侧压配重将边跨13号块端部与现浇段15号块端部标高找平。

     为减少混凝土浇筑过程中因T构两侧重量变化产生的挠度变形对新浇混凝土的影响,建议加快浇筑速度,使变形在混凝土初凝前完成,或在T构两侧加相同配重,随混凝土浇筑同步取消边跨侧配重。

在一个T构两侧各放置一个水箱进行配重,配重重量为34t,随边跨合拢段混凝土浇筑重量同步减去边跨侧水箱内水的重量,保持T构两侧力矩平衡。

3.3.2中跨合拢时

     如果中跨合拢段两侧标高差在15mm以内,中跨将不采用压重;如果偏差大于15mm,则在中跨合拢段一侧用水箱压重,使中跨合拢段两端标高一致,待混凝土强度达到50MPa后,方可取消配重。

3.4合拢段混凝土的浇筑

     选择在一天凌晨3点左右气温最低时浇筑合拢段混凝土,浇筑时间在4h内完成,混凝土浇筑前一天用水将全梁表面、箱内洒水保湿进行降温。

收听天气预报,3d内有大风降温时,不进行合拢段混凝土浇筑。

两端的混凝土连接面要充分凿毛、湿润,并冲洗干净。

采用新出的合拢段微膨胀混凝土,现场技术负责人确认,利用汽车泵送,入模混凝土坍落度不大于20cm。

混凝土浇筑时商混凝土厂、现场必须有项目部负责人在场进行旁站指挥。

混凝土浇筑后专人进行喷水雾养生,初凝后覆盖塑料薄膜及土工布保湿养护,专人进行混凝土测温记录。

3.5合拢段张拉

     合拢段混凝土强度达到设计要求后,放松吊架外侧模及内侧模。

然后按顺序进行其他预应力束张拉,张拉完成后方可脱底模。

合拢段混凝土灌注前,要将所有的预应力钢绞线全部穿入波纹管内,为防止混凝土浇筑时波纹管道堵塞,除接口处用绞带缠绕密封外,还要注意逐根检查有没有受电火花影响打开的孔洞。

同时混凝土浇筑时混凝土口要尽量避开波纹管位置,并在合拢段每根纵向波纹管顶埋设三通排气孔,以防合拢段发生堵管,影响压浆质量。

预应力束的张拉顺序要按照设计要求进行。

4结语

     三环路连续梁采用了型钢在体外进行临时锁定的方验,保证了工程施工的安全进行,合拢段梁体表面混凝土未产生任何裂纹,证明了合拢方案的正确。

参考文献:

[1]范立础.预应力混凝土连续梁桥[M].北京:

人民交通出版社,1988.

[2]樊俊停.连续梁一次浇筑成型施工技术[J].山西建筑,2005,31（4）:

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方案二

大跨度连续梁合拢工艺和施工技术

江国勤

摘要本文根据扬州西北绕城高速公路京杭运河特大桥施工的工程实践，对大跨度预应混凝土连续梁桥的合拢段施工工艺及技术要点作了总结介绍。

关键词大跨度连续梁合拢工艺技术

1前言

京杭运河特大桥为扬州西北绕城高速公路的特大桥，桥梁全长为1118.2m。

主桥为预应力混凝土变截面连续箱梁桥，跨径组合为75m十120m±75m。

主桥梁宽度为28m。

分左右两幅，上部结构采用单箱单室的PC箱形梁，根部梁高6.7m，跨中梁高2.8m。

根据施工方法及工艺流程，将上部结构分为两对“T”构（单幅四个）。

各单“T”采用挂篮分段对称悬臂浇筑施工，各单“T”划分13对梁段，悬浇施工，边跨及中跨合拢段长2.5m，边跨设支架现浇直线段13.59m，且先合拢边跨，然后合拢中跨。

合拢工艺和施工是连续梁施工的关键。

它包含了线性控制、设计控制应力、体系转换、合拢精度、箱温度伸缩等一系列施工重点和难点。

本文根据京杭运河特大桥施工的成功实践，对大跨度预应力混凝土连续梁的合拢工艺及技术要求作了介绍，供同行参考。

2合拢段的施工准备

2．1边跨现浇直线段施工

（1）过渡墩顶支座安装时，支座的下盘按设计位置安装，上盘及预埋钢板向引桥侧偏移3cm，并将支座临时锁定。

现浇直线段的支架需进行加载预压，压载为直线段恒重的1。

2倍。

加载过程中，实测支架各级荷载状态下和卸载后的变形值，计算其弹、塑性变形，为合理确定立模标高提供依据。

（2）安装劲性骨架（体外锁定装置）预埋件，设置吊架预留孔洞，且要严格的测量定位。

预埋件要与梁体主筋焊接，确保牢固可靠。

（3）边跨直线段混凝土的浇筑时间，应与12＃梁段同步同时，以使两合拢端的混凝土龄期相差不多。

直线段混凝土浇筑完成后，复测直线段中轴线及梁顶、底面的标高。

当梁体混凝土强度达到设计强度的85％时，张拉横向预应力束，以消除合拢段吊架的荷载影响。

竖向预应力筋及纵向预应力束需待边跨合拢后再进行张拉。

（4）拆除内模及侧模，并将距合拢端1．0m范围内的支架拆除，以便安装吊架和合拢段模板。

2．2悬浇段13＃的施工

（1）为保证合拢精度，13＃块的轴线及标高除满足自身的线形要求外，应适当兼顾直线段的轴线和标高，以使两侧合拢端的高差在10mm范围内。

（2）在13＃块施工时，预埋合拢段劲性骨架预埋件，设置合拢段吊架预留孔洞，并严格进行测量定位。

（3）实测直线段和已成13＃梁段的劲性骨架预埋件位置和标高，并在预埋件上放出劲性骨架的焊接位置。

（4）修正合拢段吊架的预留孔洞位置，并保证畅通。

3合拢段吊架及模板施工

合拢段吊架由挂篮底模架、底模架前后横梁、内外模走行梁组成，合拢段模板为挂篮悬浇模板。

当悬浇完13并梁段后，取消主衍架前上横梁的各吊点（共计8个），并牵引主衍架至13＃梁段作为配重.

3．1吊架及模板就位

（1）外侧模和底模走行就位用拉杆将外侧模固定在己完成的13＃梁段上，吊紧外侧走行梁，内侧走行梁在11＃和12＃梁段内设置吊带，取消前端与前上横梁间的吊带。

轮轴转换后，用倒链牵引内侧走行梁走行至已成直线梁段，用预应力粗钢筋和滚轴拉结，类似地走行外侧走行梁。

在底模前、后横梁两端各设置两个10t的倒链，前横梁倒链与内侧走行梁相连，后横梁倒链与外侧走行梁相连，取消底模后锚及前吊。

走行前；底模和侧模自重应完全承托于侧模走行梁上，并最终作用于走行梁的滚轴吊点上。

在前方牵拉走行梁滚动滑移，走行梁就位后，利用吊架预留孔洞与已成两端混凝土拉结。

（2）内模走行

在13＃梁段箱梁内，搭设满堂支架，临时支撑内模框架及模板，放松走行梁吊带，向前滑移走行梁，走行梁前端进入对面吊点后拆除支架，使内模完全承托在走行梁上，继续向前托拉走行梁，带动内模就位。

4压配重施工

在边、中合拢段混凝土浇筑以前需设置以下两种压重：

（1）标高调整配重。

在即将合拢的直线段与13＃梁段之间，以及13＃梁段与13＃段之间的高差超过1cm时，应在较高端13＃梁段顶堆放砂袋，使两端合拢高差控制在1cm以内。

当有一端的高程偏低时，也可采用张拉备用束的方法减少两端高差。

（2）平衡合拢段混凝土配重。

合拢段混凝土采用平衡法浇筑，在相应的13＃梁段堆放合拢段混凝土重量一半的砂袋（边跨为29t，中跨为40t），由拌和站装砂吊至0并块梁顶，人工倒运至13＃块梁端堆码。

为消除梁体内悬臂两端的不平衡弯矩，两端应同时加载。

在合拢段混凝土浇筑过程中，安排专人按照合拢段混凝土的浇筑速度，用手推车倒运压重砂袋至o＃块梁顶，适当控制倒运速度，使浇筑混凝土的增重与砂袋倒运的减重保持相当。

5临时刚接（劲性骨架）的施工

施工中预埋件用30mm厚的钢板，钢板顺桥向长度为100cm，横桥向宽度为72cm。

钢板下设置T形短钢板，T形端承压面积不小于2000cm2，T形抗剪面积不小于320cm2，刚接杆采用156b。

在合拢段梁体模板就位及压重结束后，在一天气温最低时（凌晨）迅速完成劲性骨架焊接。

并在尽可能短的时间内完成合拢段混凝土的浇筑。

组织四台焊机及四个电焊工同时作业，所有焊缝高度和长度均应满足设计要求，施焊前，应将焊接处梁体用土工布覆盖并洒水润湿，防止焊接过程中烧伤梁体混凝土。

另外，为保证临时刚接的整体刚度，在临时刚接焊接后，合拢段混凝土浇筑前，按设计要求，对称张拉合拢束和正弯矩束至设计张拉力的30％，作为合拢段混凝土浇筑前的预张拉应力。

6台拢段混凝土施工

由于受环境变化的影响，在合拢段混凝土浇筑完成，强度增长的过程中，要承受来自于两侧己成梁段的拉、压作用。

为避免合拢段混凝土在强度增长期间被破坏，需从混凝土的选配、浇筑时环境温度的选择、浇筑过程的施工控制、混凝土的养护等方面采取有效措施，合理解决。

6．1混凝土配比的选配

选取级配良好的骨料，用42.5R普通硅酸盐水泥，适当降低水灰比，选配C50级早强微膨胀混凝土，JM—Ⅲ型减水剂，配合比为（水泥十外加剂）：

砂子：

碎石：

水＝（0.92十0.08）：

1.486：

2.112：

0.31，初期坍落度17.5cm，1h后15.5cm，初凝8h，终凝10．5h。

6．2环境温度选择

如设计图纸对合拢温度有明确要求，应严格按设计合拢温度进行。

如无明确规定，应根据天气预报情况，选择温度较低、昼夜温差比较小的天气完成混凝土浇筑。

阴天当为首选，如不能如愿，可提前三天量测每天中最低温度时刻，取其中值时间做为混凝土浇筑完成的控制时间。

6．3混凝土的浇筑

混凝土的浇筑时间控制在2h以内，两台混凝土拌和楼就位，一台提供混凝土供应，另一台备用。

混凝土浇筑前应将合拢段两侧梁端混凝土润湿，以利于新旧混凝土接合，浇筑顺序按底板—腹板—顶板的顺序，并应左右对称，在施工中加强与梁端混凝土接缝处的振捣，确保合拢段混凝土密实。

在混凝土施工中，严格控制混凝土的自由下落高度在1.0m以内，避免产生过大的梁体振动，同时控制桥面上机械设备、材料等的吊落或移动，以免影响混凝土质量。

6．4混凝土的养护

混凝土浇筑完成，初凝后即应覆盖土工布，终凝后开始洒水，保持土工布湿润，防止混凝土在凝固过程中，产生收缩裂缝。

在混凝土施工后，其强度增长期间，为减少由于气温变化对合拢梁段混凝土造成的影响，当环境温度高于20cC时，在合拢段两则全跨范围内对0＃～13＃段梁体全面洒水降温。

7体系转换和预应力束张拉

7．1边跨合拢

焊接边跨劲性骨架后，随即解除9号、12号过渡墩顶支座的临时锁定，浇筑合拢梁段混凝土，待合拢段混凝土达到设计强度的85％后，按下列程序进行预应力施工操作：

（1）首先对称拆除一半刚接杆的焊接，即将每组刚接杆（每组两根）均拆除一根，然后将已张拉30％的合拢束和正弯矩束补拉至100％设计张拉力。

（2）对称解除所有刚接杆的焊接，其余钢束按照先长束后短束的原则进行张拉。

（3）在张拉钢束过程中，安排专人对张拉束齿板的后端箱梁截面进行观测，观察是否出现张拉微裂缝等异常情况。

（4）待所有边跨钢束张拉完成后，拆除吊架及模板，对所有预应力管道进行压浆，完成边跨合拢。

释放10号、11号墩顶的墩梁固结预应力粗钢筋，凿除临时支座混凝土，割除梁体内的粗钢筋。

解除10号墩永久支座锁定，保留11号墩永久支座锁定（因该墩支座为滑动支座，保留其固定支座性能）。

临时支座的解除应平稳、均衡、对称地同步进行，形成单悬臂梁静定结构。

在拆除临时支座过程中，要对梁体进行沉降及轴线观测，测点采用0＃块上的控制网点，左右幅相互观测，记录体系转换前后各点位的坐标变化情况。

7．2中跨合拢

边跨合拢的所有准备工作完成后，焊接中跨合拢段的劲性骨架，浇筑中跨合拢段混凝土，并达到设计强度的85％后，按下列程序进行预应力施工操作：

（1）首先对称拆除一半刚接杆的焊接，即将每组刚接杆（每组两根）均拆除一根，然后将已张拉30％的合拢束和正弯矩束补拉至100％设计张拉力。

（2）对称解除所有刚接杆的焊接，其余钢柬按照先长束后短束的原则进行张拉。

（3）在张拉钢束过程中，安排专人对张拉束齿板的后端箱梁截面进行观测，观察是否出现张拉微裂缝等异常情况。

（4）待所有中跨钢束张拉完成后，拆除吊架及模板，对所有预应力管道进行压浆，完成中跨合拢，全桥形成三跨PC连续梁结构。

8其它注意事项

（1）合拢段纵向预应力筋在劲性骨架焊接前先穿束，为防止波纹管堵塞，接头处用连接管连接，并用胶布认真缠裹，增加钢筋网片密度，使间距不超过40cm。

（2）悬臂端压重砂袋不宜堆码过高，以方便运输。

砂袋倒运过程中，砂袋要轻拿轻放，避免产生过大震动。

（3）在张拉边跨正弯矩束的过程中，要注意观测悬臂端高程的变化，比较与线形控制间的差异，分析并采取相应措施。

（4）解除临时固结时，在永久支座两侧对称进行，并由箱梁中心向两侧腹板对称释放，在解除墩梁固结和拆除临时支座时注意观测永久支座。

9结束语

大跨度预应力混凝土连续梁桥悬臂浇筑施工关键及最后的一道工序即合拢段施工，施工中的主要技术重点就在合理的施工工艺上。

京杭运河特大桥施工由于抓住了施工技术要点，从而顺利合拢，各项技术指标均符合或超过设计图纸和规范要求。

方案三

1.工程概况

碚东嘉陵江大桥主桥上部结构为三跨预应力连续刚构箱梁，孔跨布置为130+230+130m，采用菱形挂篮进行悬臂现浇施工。

全桥共计3个合拢段，分别是两个边跨合拢段和1个中跨合拢段，合拢段长度均为2m，每边跨现浇段长14m。

2.设计合拢要求（设计图纸SV-A-76）

2.1在完成两边跨现浇段及29#块后，拆除两个“T”构的挂篮（在此之前边跨现浇段砼已浇筑完成并养生至设计强度），并在“T”构中跨两悬臂端施加300吨的水平顶推力；

2.2在两个“T”构悬臂端加配重（合拢段两侧水箱容水重量相当于合拢段所浇混凝土重量）；

2.3架立边跨合拢段模板，绑扎普通钢筋，安装边跨合拢劲性骨架并将其焊死，张拉临时合拢束SB1、SB2（顶板共8束）到150T并临时锚固，但不灌浆；

2.4浇筑边跨合拢段砼，边浇边调整合拢段两侧的配重，砼浇注过程中，按混凝土浇筑进度卸去配重，养生砼至设计强度，张拉边跨横向及竖向预应力钢筋并锚固，张拉边跨合拢束至设计吨位，并灌浆锚固。

2.5拆除边跨合拢段吊架。

2.6架立中跨合拢段模板，绑扎普通钢筋，安装中跨合拢劲性骨架并将其焊死，张拉临时合拢束SS（顶板束）、DZ4、DZ4’（底板束）到150T并临时锚固，但不灌浆。

2.7浇筑中跨合拢段砼，边浇边调整合拢段两侧的配重，砼浇筑完毕时，中跨现浇段上的配重全部卸去，养生砼至设计强度。

张拉中跨横向及竖向预应力钢筋并锚固。

2.8张拉中跨及边跨底板束，解除中跨临时合拢束预应力。

拆除中跨合拢吊架及边跨现浇段支架。

2.9竖向预应力精轧螺纹钢二次张拉，桥面系及桥面铺装施工。

3.合拢段施工工艺流程图

4.边跨合拢段施工方案

4.1概况

边跨合拢段全长2.0m，该处箱梁设计高度为4.0m，底板宽度为11.0m，顶板宽度为19.0m，腹板厚为0.5m，底板厚度为0.32m，顶板厚度为0.25m，边跨合拢段砼总方量为31.9m3。

4.2边跨合拢段施工准备

清除箱梁顶面及内箱的材料设备，对于不需要的材料设备要全部清理到桥下，必须要使用的材料设备应堆放到箱梁0#块横隔板顶上，尽最大限度减少对箱梁悬臂端标高的影响。

4.3合拢段吊架模板的就位

边跨合拢时用挂篮腹板外模、外模行走梁，底板29#块悬臂端侧采用挂篮底纵梁前横梁作为横梁，靠边跨现浇段一端直接利用既有满堂支架管，然后其上满铺10×15方木，再铺2cm厚竹胶板。

为方便内模拆装，因内模行走梁太长，故本次边跨合拢段不用该梁，重新加工两组内模行走梁（可将原内模两辅助行走梁修改后使用<[20对拼>），内模拼好后将其锚在顶板预留孔。

4.4边跨合拢段两端平衡重的设置

施工以弯矩平衡为原则，配重重量以（边跨合拢段砼重量+边跨合拢段吊架重量）/2为标准，确保每个单“T”构的平衡。

配重又分固定荷载与非固定荷载两部份，固定荷载指中跨、边跨吊架的重量，其差值有砂袋或其它材料配平衡。

非固定荷载即是指边跨合拢段砼重量。

本桥直接采用砂袋配重，以箱梁轴线对称均匀布设。

4.5边跨合拢段的顶推

在合拢段两端平衡重设置完成以及其它准备工作就绪后，即进行中跨合拢段的顶推，顶推采用四点法（即：

用四台150T千斤顶在箱梁腹板与顶板和底板交界处）对称、均匀地对箱梁中跨合拢段两端T构进行水平顶推。

因油压千斤顶很难持续稳压，故在顶推力达到300T后，保持千斤顶顶推力不变（即：

保持油顶油压不变），在中跨两悬臂端间加设支撑（两腹板中间对称设置），支撑采用双I40b（两I40b并焊），直到中跨劲性骨架安装完成后再撤掉千斤顶，双I40b支撑浇注在混凝土内。

为了准确测得边跨合拢顶推时的相对位移和绝对位移，在24#、25#墩顶0#块设置顶推前后测站点。

4.6边跨合拢段钢筋、预应力管道的安装

   对砼施工缝进行认真处理后，即可进行合拢钢筋的绑扎及预应力管道安装，由于合拢段钢筋、预应力管道密集，并且又增加了劲性骨架因此应特别注意预应力管道的定位和密封，确保管道畅通。

由于合拢段预应力钢束管道内不能穿衬管，为安全考虑采用先穿束的方式。

4.7合拢段劲性骨架的安装

本桥合拢段劲性骨架为[40C对拼，在29#块和现浇段腹板上下倒角处预埋，外伸29.5m，合拢时中间焊接139cm长[40c，并将其一端加工成楔型，将楔形钢块稍稍打紧。

在当晚21:

00点开始安装，在合拢段的临时钢绞线束张拉前再将楔子打紧并焊死。

同时，焊接时要采取温控措施，避免烧伤混凝土。

合拢温度应选择18~23℃，以20℃为最佳。

4.8边跨合拢段的临时锚固

张拉边跨临时合拢束SB1、SB2到150T并临时锚固，但不压浆。

4.9边跨合拢段砼浇筑及与预应力束的张拉压浆

   砼浇筑前必须对模板加固情况及总体安全性、预埋件位置进