上善居卸料平台方案.docx
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上善居卸料平台方案
珍发酒店二期（上善居）
卸料平台施工方案
一：
编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版）
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2001
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
危险性较大的分部分项工程安全管理办法
相关施工设计图纸等。
二：
工程概况
1、工程名称：
珍发酒店二期工程（上善居）
2、建设单位：
都江堰市大发实业有限责任公司
3、施工单位：
成都成飞建设有限公司
4、设计单位：
中铁工程设计院有限公司
5、监理单位：
四川多元基石建设工程管理有限责任公司
6、工程地址：
都江堰市青城大道与安轻路交叉口
7、结构型式：
钢筋混凝土框架、剪力墙结构
8、建筑面积：
约34400m2
9、建筑层数：
1#楼地下1层，地上8层、建筑高度31.5m；2#楼地下1层，地上13层，建筑高度43.8m。
三：
材料材质
水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。
截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。
主要材料参数表
型钢悬挑卸料平台
钢丝绳型号
6×19
脚手板类别
栏杆、木脚手板挡板
主梁型钢型号
18a号槽钢槽钢
次梁型钢型号
16a号槽钢槽钢
面板类型
冲压钢脚手板
四：
施工工艺技术
1.技术参数
型钢悬挑卸料平台
卸料平台名称
3、4、5楼卸料平台
卸料平台类型
类型一：
主梁垂直建筑外墙
平台长度A（m）
2.6
平台宽度B（m）
2.2
卸料平台与主体结构连接方式
U形钢筋
主梁间距L1（m）
2.2
次梁间距s（m）
0.5
次梁外伸长度m（m）
0
内侧次梁离墙水平距离a（m）
0.3
外侧钢丝绳离墙水平距离a1（m）
2.5
外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1（m）
3.3
钢丝绳夹个数
3
2.施工流程
卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。
吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。
吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。
3.施工方法
1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。
2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。
3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。
4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。
5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。
6、台面应满铺脚手板。
7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。
8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。
9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。
10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。
操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。
五．施工安全保障措施
1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出起重机械。
2、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。
3、平台上装料不得超过荷载并限载（限载值见计算书），不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。
4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。
5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。
6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。
7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。
8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。
六、计算书
型钢悬挑卸料平台计算书
一、构造参数
卸料平台名称
3、4、5楼卸料平台
卸料平台类型
类型一：
主梁垂直建筑外墙
平台长度A（m）
2.6
平台宽度B（m）
2.2
卸料平台与主体结构连接方式
U形钢筋
主梁间距L1（m）
2.2
次梁间距s（m）
0.5
次梁外伸长度m（m）
0
内侧次梁离墙水平距离a（m）
0.3
外侧钢丝绳离墙水平距离a1（m）
2.5
外侧钢丝绳拉绳点与平台垂直距离h1（m）
3.3
内侧钢丝绳离墙水平距离a2（m）
1.7
内侧钢丝绳上部拉绳点与平台垂直距离h2（m）
3.3
钢丝绳夹个数
3
二、荷载参数
面板自重Gk1（kN/m2）
0.39
次梁自重Gk2（kN/m）
0.1689
主梁自重Gk3（kN/m）
0.1977
栏杆、挡脚板类型
栏杆、木脚手板挡板
栏杆、挡脚板自重Gk4（kN/m）
0.15
安全网设置
设置密目安全网
安全网自重Gk5（kN/m2）
0.01
施工活荷载Qk1（kN/m2）
2
堆放荷载Pk（kN）
5
堆放荷载作用面积S（m2）
2
施工活荷载动力系数
1.3
三、设计简图
型钢悬挑式_卸料平台平面布置图
型钢悬挑式_卸料平台侧立面图
节点一
四、面板验算
模板类型
冲压钢脚手板
模板厚度t（mm）
50
截面抵抗矩W（cm3）
4.17
抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
面板受力简图如下：
计算简图（kN）
取单位宽度1m进行验算
q=1.2×Gk1×1+1.4×（1.3×QK1+Pk/S）×1=1.2×0.39×1+1.4×（1.3×2+5/2）×1=7.608kN/m
抗弯验算：
Mmax=0.100×q×s2=0.100×7.608×0.52=0.19kN·m
σ=Mmax/W=0.19×106/（4.17×103）=45.612N/mm2<[f]=205N/mm2
面板强度满足要求！
五、次梁验算
次梁类型
槽钢
次梁型钢型号
16a号槽钢
截面惯性矩Ix（cm4）
866.2
截面抵抗矩Wx（cm3）
108.3
抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：
承载能力极限状态：
q1=（1.2×Gk1+1.4×1.3×Qk1）×s+1.2×Gk2=（1.2×0.39+1.4×1.3×2）×0.5+1.2×0.1689=2.257kN/m
p1=1.4×Pk=1.4×5=7kN
正常使用极限状态：
q2=（Gk1+Qk1）×s+Gk2=（0.39+2）×0.5+0.1689=1.364kN/m
p2=Pk=5kN
1、抗弯强度
计算简图（kN）
Mmax=q1（L12/8-m2/2）+p1×L1/4=2.257（2.22/8-02/2）+7×2.2/4=5.215kN.m
σ=Mmax/（γxWX）=5.215×106/（1.05×108.3×103）=45.863N/mm2<[f]=205N/mm2
次梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图（kN）
νmax=q2L14/（384EIx）（5-24（m/L1）2）+p2L13/（48EIx）=1.36×22004/（384×206000×866.2×104）×（5-24（0/2.2）2）+5×22003/（48×206000×866.2×104）=0.234mm<[ν]=L1/250=2200/250=8.8mm
次梁挠度满足要求！
3、稳定性验算
σ=Mmax/φbWX=5.215×106/0.817×108.3×103=58.935N/mm2<[f]=205N/mm2
其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb=（570tb/lh）×（235/fy）=（570×10.00×63.00/2200×160.00）×（235/215.00）=1.115;
由于φb大于0.6，按照下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb=0.817
次梁稳定性满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态：
R1=q1×B/2=2.257×2.2/2=2.482kN
正常使用极限状态：
R2=q2×B/2=1.364×2.2/2=1.5kN
六、主梁验算
主梁类型
槽钢
主梁型钢型号
18a号槽钢
截面面积A（cm2）
25.69
截面回转半径ix（cm）
7.04
截面惯性矩Ix（cm4）
1272.7
截面抵抗矩Wx（cm3）
141.4
抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：
承载能力极限状态：
q1=1.2×（Gk3+Gk4+Gk5）=1.2×（0.198+0.150+0.010）=0.429kN/m
p1=1.4×Pk/2=1.4×5/2=3.5kN
R1=2.482kN
正常使用极限状态：
q2=Gk3+Gk4+Gk5=0.198+0.150+0.010=0.358kN/m
p2=Pk/2=2.5kN
R2=1.5kN
1、强度验算
计算简图（kN）
弯矩图（kN·m）
剪力图（kN）
R左=8.680KN
Mmax=5.808kN·m
N=R左/tanα=R左/（h1/a1）=8.680/（3.300/2.500）=6.576kN
σ=Mmax/（γxWX）+N/A=5.808×106/（1.05×141.400×103）+6.576×103/25.69×102=41.681N/mm2<[f]=205.000N/mm2
主梁强度满足要求！
2、挠度验算
计算简图（kN）
变形图（kN·m）
νmax=0.866mm<[ν]=a1/250=2500.00/250=10.000mm
主梁挠度满足要求！
3、稳定性验算
λx=a1/ix=250.000/7.040=35.511
N，Ex=π2EA/（1.1λx2）=3.14162×206000.000×25.690×102/（1.1×35.5112）=3765353.170N
由λx=35.511，查规范（GB50017-2003）中附录C-2得，φx=0.925
N/（φxA）+βmxMmax/（γxWx（1-0.8N/N，Ex））=6.576×103/（0.925×25.69×102）+1.0×5.808×106/[1.05×141.400×103×（1-0.8×6.576×103/3765353.170）]=41.943N/mm2<[f]=205.000N/mm2
主梁稳定性满足要求！
4、支座反力计算
剪力图（kN）
R左=8.680KN
七、钢丝绳验算
钢丝绳型号
6×19
钢丝绳直径
20
钢丝绳的钢丝破断拉力Fg（kN）
279.5
抗拉强度为（N/mm2）
1850
不均匀系数α
0.85
安全系数K
9
花篮螺栓
T外=R左/sinα=8.680/0.797=10.890kN
[Fg]=aFg/K=0.850×279.500/9.000=26.397kN>T外=10.890kN
钢丝绳强度满足要求！
八、拉环验算
拉环直径d（mm）
20
抗拉强度（N/mm2）
50
节点二
σ=T外/（2A）=10.890×103/[2×3.14×（20/2）2]=17.340N/mm2<[f]=50N/mm2
拉环强度满足要求！
九、焊缝验算
钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he（mm）
8
钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw（mm）
120
节点三
σf=T外/（he×lw）=10.890×103/（2×8.000×120.000）=5.672N/mm2拉环焊缝强度满足要求！
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