爆破方案.docx

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爆破方案

第一章编制依据

在本施工组织设计的编制过程中，积极响应本招标文件中的各项要求，综合考虑本工程的特点和施工现场及周边环境实际情况，并结合我司的技术、设备、资金能力。

主要以以下几项作为依据：

1主体建安工程（1标段）S2地块别墅施工图纸及相关资料；

2、《岩土工程详细勘察报告》（工程编号:

ZKYGK20150706）；

3、《华发.山庄主体建安工程（1、2标段）》施工招标文件；

4、《建筑工程施工合同》（编号：

珠华合09029华发山庄）；

5、《土方与爆破工程施工及验收规范》（GBJ201-2012）；

6、《珠海市爆破作业人员安全操作细则》；

7、《爆破施工技术及安全规程》；

8、《爆破安全规程》（GB6722－2014）；

9、《无声破碎剂》（JC506－2008）；

10、政府有关环境保护和水土保持的规定；

11、《建筑地基基础施工规范》（GB50007-2014）；

12、本标段指导性施工组织设计设计；

13、相关成熟的施工工艺，工法；

14、针对本工程的自然环境条件及珠海地区历年来气象资料；

15、本公司的有关文明施工、安全生产、质量保证等管理文件；

第二章工程概况

第一节工程简介

第二节设计概况

本工程为框架结构，基础采用复合和浅基础，地基基础设计等级为甲级，建筑场地类别为Ⅲ类。

根据结构设计总说明，现浇结构各部件砼强度等级及抗渗等级如下：

结构部位

砼强度等级

砼抗渗等级

结构部位

砼强度等级

砼抗渗等级

桩台（基础）

C40

0.8Mpa

地下室侧壁

C30

0.8Mpa

基础梁、地下室底板

C40

0.8Mpa

水池、水箱、游泳池

C30

0.8Mpa

首层露天及覆土部分的顶板

C30

0.6Mpa

楼梯及其支柱

随相应楼层

/

各栋混凝土强度等级分区

栋号

竖向分区

墙

柱

梁板

备注－耐火等级

全部

地下室~屋面

C30

C30

C30

一级

第三节气象水文

1、本区属亚热带季风区，属亚热带海洋季风气候，温暖潮湿。

每年夏季5月至10月多为东南风，11月至次年4月多为东北风。

由于地处南海，易受台风袭击，强台风登陆时最大风力可达12级以上，台风是影响最严重的灾害性天气，据统计，造成损失的台风年均4次。

台风以7月至9月最多。

年平均风速为3.2m/s，重现期100年的风压为0.9kN/m2，重现期50年的风压为0.85kN/m2。

2、终年气温较高，历年平均气温为22.5℃，月平均气温以1月最低，为14.8℃，7月最高，达28.5℃。

极端最高气温38.5℃（1980年7月10日），极端最低气温2.5℃（1976年12月29日）。

3、本地历年最大降雨量2873.9mm（1973年），历年最小降雨量1200.9mm（1963年），多年平均降雨量1950.7mm，历年日最大降雨量393.7mm（出现在1966年6月12日），历年月最大降雨量954.7mm（出现在1966年6月），最长连续降雨日数为18天，其降雨量为378.3mm（出现在1968年7月），降雨的年内分配集中在夏季，4～9月的降雨量占全年降雨量的80％以上，并经常出现暴雨和大暴雨，日降雨强度可达80～150mm。

年均暴雨4.0次，其中大暴雨0.9次，10月至次年3月为旱季。

第四节地质情况

1、各土（岩）层的划分依据及划分结果

依据钻探揭露，按各土（岩）层的成因类型、时代及岩性特征的不同，场地

土（岩）层单元划分如下表2。

勘察区岩土层一览表表2

分类

成因类型

地层代号

分层编号

岩性

土层

填土层

Qml

1

素填土

①2

块石填土

①3

混凝土

冲洪积层

Qal+pl

②1

中砂

②2

粗砂

残积层

Qel

③

砾质粘性土

岩层

燕山三期

花岗岩

γ52-3

④1

全风化花岗岩

④2

强风化花岗岩

④3

中风化花岗岩

④4

微风化花岗岩

2、各工程地质单元土（岩）层性质与产状

①1填土层（Qml）

该层分布于整个场地，为近期场地平整时堆填，呈土黄色、黄褐色等，主要填料为花岗岩风化土，主要成份为粘土及砾砂，局部含少量花岗岩块石，以及砼块、砖块等，，堆填时间较近约1～5年。

稍湿～饱和，松散，欠压实。

层厚0.50米～18.50米，平均约4.42米；层底标高18.92米～50.25米。

①2块石填土层（Qml）

该层主要分布于场地部分区域，主要为中部原始沟壑回填区域，呈土黄色、黄褐色等，主要填料为花岗岩风化土和花岗岩块石，主要成份为粘土、砾砂和花岗岩块石等，块石块径较大，最大的超过2.0m，块石含量较高，可超过50%，个别钻孔全部为块石，堆填时间较近约3～5年。

稍湿，松散，欠压实。

层厚2.30米～17.00米，平均约9.20米；层底标高20.46米～42.13米。

3混凝土层（Qml）

该层主要分布在场地中部局部区域，个别钻孔揭露（ZK58、ZK91、ZK58-1及KZK44），灰色，岩芯块状，埋藏深浅不一，厚度变化较大，但个别钻孔厚度较大，成因除人工堆填外，也有原有建筑基础混凝土等，需根据情况不同确定。

层厚0.50米～6.90米，平均约2.81米；层底标高22.12米～32.57米。

②1冲洪积中砂层（Qal+pl）

该层主要分布在场地中部区域，个别钻孔揭露（ZK44、ZK58、ZK65及ZK66），呈土黄色、灰色等，主要成份为石英砂，含部分粘土，饱和，松散-稍密。

层厚0.80米～3.80米，平均约2.30米；层底标高21.83米～24.67米。

②2冲洪积粗砂层（Qal+pl）

该层主要分布在场地中部、中东部原溪谷中间区域，个别钻孔揭露（ZK67、ZK68、ZK92及ZK58-1），呈灰黄色、灰色等，主要成份为石英砂，含部分粘土，个别钻孔为角砾等，饱和，松散-稍密。

层厚2.50米～3.30米，平均约2.88米；层底标高21.14米～22.18米。

③残积砾质粘性土层（Qel）

该层主要分布于场地中东部区域，仅部分钻孔揭露（20个钻孔），呈黄褐色，红褐色、灰白色、灰褐色等，岩芯土柱状，为花岗岩风化残积土，主要成份为粘土和石英砂，稍湿-湿，硬塑。

层厚1.10米～4.90米，平均约2.86米；层底相对标高19.29米～36.57米。

④1全风化花岗岩层（γ52-3）

该层主要分布于场地部分区域，主要为中部和东部中间区域，西北部及西南侧挖方区域普遍削剥挖除，呈黄褐色，红褐色、灰白色、灰褐色等，岩芯土柱状，矿物基本已风化为土状，原岩结构可辨，有残余结构，主要成份为粘土及石英、云母等矿物，稍湿-湿，硬塑～坚硬。

层厚0.60米～12.70米，平均3.62米；层底标高12.19米～39.56米。

该层偶有孤石出露。

④2强风化花岗岩层（γ52-3）

该层普遍分布于整个场地，呈黄褐色，红褐色、灰白色、灰褐色等，岩芯半岩半土状，主要由粘土、石英、长石和云母等组成，原岩结构清晰，风化裂隙发育，遇水易软化。

该层分布有中风化或微风化孤石。

强风化岩为软岩，岩体破碎，碎裂状结构，岩体基本质量等级为Ⅴ类。

层厚0.10米～18.70米，平均5.52米；层底标高3.69米～48.00米。

④3中风化花岗岩层（γ52-3）

所有钻孔均钻至该层，大部分没有揭穿，小部分钻至为微风化花岗岩，呈灰白色、黄褐色、灰色等，中粗粒花岗岩，裂隙较发育，主要成份为石英、长石、云母及角闪石等，岩石为较硬岩，岩体较破碎，块状构造，岩体基本质量等级为Ⅳ类，岩石质量指标RQD为较差的。

揭露层厚0.40米～16.60米，平均4.83米；揭露层顶标高3.69米～47.82米。

其中KZK18揭露石英脉厚度极大。

④4微风化花岗岩层（γ52-3）

个别控制性钻孔及场地中部个别钻孔钻至该层，呈灰白色、朱红色、肉红及青灰色等，中粗粒花岗岩为主，个别钻孔为细粒花岗岩，裂隙较发育，主要成份为石英、长石、云母及角闪石等，岩石为坚硬岩，岩体较完整，块状构造，岩体基本质量等级为Ⅲ类，岩石质量指标RQD为较好的。

揭露层厚1.20米～5.20米，平均3.37米；揭露层顶标高18.31米～48.00米。

3、场地孤石

场地钻探揭露有孤石存在，主要为中风化或微风化花岗岩，个别为中风化石英岩，节理裂隙稍发育，岩体较完整，岩质较新鲜，普遍为坚硬岩石，呈灰白色、灰褐色及青灰色等。

本次勘察共有14个孔揭露，其分布特征详见表3。

孤石分布表表3

钻孔编号

顶面埋深（m）

顶面标高（m）

厚度（m）

分布位置

岩性

AZK3

9.10

38.17

4.10

强风化花岗岩层顶

微风化花岗岩

KZK2

3.30

48.00

1.20

强风化花岗岩层中间

微风化花岗岩

KZK13

1.00

43.35

2.20

强风化花岗岩层顶

中风化花岗岩

KZK18

8.50

30.02

8.50

强风化花岗岩层中间

中风化石英岩

KZK18

19.00

19.52

5.00

强风化花岗岩层中间

中风化石英岩

KZK19

2.50

38.75

2.40

强风化花岗岩层顶

中风化花岗岩

ZK8

7.50

40.05

0.40

强风化花岗岩层中间

中风化花岗岩

ZK9

4.20

45.25

0.80

强风化花岗岩层中间

中风化花岗岩

ZK10

7.70

39.93

2.50

强风化花岗岩层中间

中风化花岗岩

ZK26

0.50

43.44

1.00

强风化花岗岩层顶

中风化花岗岩

ZK34

8.70

31.65

1.20

强风化花岗岩层中间

中风化花岗岩

ZK38

6.90

32.29

4.10

强风化花岗岩层中间

中风化花岗岩

ZK53

13.00

23.95

2.10

全风化花岗岩层中间

中风化花岗岩

ZK63

6.20

26.13

0.80

强风化花岗岩层中间

中风化花岗岩

ZK63

13.10

19.23

1.50

强风化花岗岩层中间

中风化花岗岩

ZK104

4.30

23.06

1.20

强风化花岗岩层中间

中风化花岗岩

上述各孤石的分布详见钻孔柱状图和工程地质剖面图。

第五节水文地质

1、场地水文地质特征

①地表水

勘察期间，由于场地新近回填平整，地表没有液态水体。

但场地西北部和西部为山丘，植被发育，通常雨季山谷坡底有山泉渗流出地表，但较为贫乏。

②地下水

据钻探揭露，拟建场地地下水类型主要为第四系孔隙潜水和基岩裂隙水。

第四系孔隙潜水主要赋存于填土层和砂土层中，但（中）粗砂层分布不连续，主要分布在原山涧沟谷处，周围低丘环绕，受地形影响地下水总体富水性贫乏。

残积土层及全风化层属于相对弱透水性土层。

基岩裂隙水赋存于强风化和中风化花岗岩带中，其分布受赋存岩体裂隙发育程度的影响较大，具明显的各向异性特点，属非均质渗流场，在节理较发育的地段，赋存一定量的基岩裂隙水，且透水性较强，但总体上富水性相对贫乏。

场地地貌单元简单，主要接受大气降水补给，地下水的排泄主要是大气蒸发，以及向东部低洼处排泄。

周边原始斜坡面积较大，延伸较远，边坡顶部斜坡植被发育，降雨汇水面积大，且汇流集中流经中东部流出场地。

在暴雨时受汇水面积大的影响，会形成短时山洪暴发，应做好防洪排泄设施。

③地下水位

地下水位随季节变化，雨季时，大气降水充沛，地下水位相对较高。

而在枯水期时，因降水减少，地下水位随之下降。

拟建场地地形特殊，位于低丘陵台地的钻孔，地下水位埋深较深，最大为10.90m，位于低洼谷底的钻孔，地下水埋藏较浅，约为0.20m，勘察期间测得地下水稳定水位埋深为0.20～10.90m，对应标高21.64～43.05m，根据珠海地区经验，场地附近地下水位年变化幅度在1.5～2.0米左右,地下水位测量为丰水季节。

地下室设计抗浮水位建议采用室外地坪标高。

2、场地土和水的腐蚀性评价

根据本次勘察钻探揭露结果，按照国家标准《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001,2009年版）附录G：

“场地环境类型”规定，判定勘察场地地下水的环境类别为Ⅱ类（湿润区直接临水）。

根据场地ZK62、KZK17钻孔土样和ZK23、KZK18钻孔水样分析结果，按环境类型Ⅱ和按地层渗透性，土和水对混凝土结构的腐蚀性评价、土和水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价以及土对钢结构的腐蚀性评价见表5。

地下水和土对建筑材料的腐蚀性评价表表5

建筑

材料

类别

腐蚀等级

腐蚀介质

对比项

微

弱

中

强

混

凝

土

结

构

按环境类（Ⅱ类环境）

SO42-含量（mg/l）

/（mg/kg）

规范值

＜300

300～1500

1500～3000

＞3000

场地值

水：

7.20～9.61

规范值

＜450

450～2250

2250～4500

＞4500

场地值

土：

9.61～12.01

Mg2+含量

（mg/l）/（mg/kg）

规范值

＜2000

2000～3000

3000～4000

＞4000

场地值

水：

1.22～2.43

规范值

＜3000

3000～4500

4500～6000

＞6000

场地值

土：

2.43～3.04

总矿化度（mg/l）/（mg/kg）

规范值

＜20000

20000～50000

50000～60000

＞60000

场地值

水：

31.00～37.00

规范值

＜30000

30000～75000

75000～90000

＞90000

场地值

土：

106.00～117.00

按地层渗透性（B）

pH值

规范值

＞5.0

5.0～4.0

4.0～3.5

＜3.5

场地值

水：

6.56～6.63

场地值

土：

6.81～6.87

侵蚀性CO2（mg/l）

规范值

＜30

30～60

60～100

―

场地值

水：

15.73～16.17

钢筋砼中钢筋

长期

浸水

水中Cl-

含量（mg/l）

规范值

＜10000

10000～20000

―

―

场地值

水：

6.23～7.72

干湿

交替

规范值

＜100

100～500

500～5000

＞5000

场地值

水：

6.23～7.72

A

土中Cl-

含量（mg/kg）

规范值

＜400

400～750

750～7500

＞7500

场地值

土：

20.13～38.45

钢结构

土PH值

规范值

＞5.5

5.5～4.5

4.5～3.5

＜3.5

场地值

6.81～6.87

注：

按环境类型评价时，规范表中数值适用于水的腐蚀性评价，对土的腐蚀性评价，应乘以1.5的系数，单位以mg/kg表示。

根据场地土和水的腐蚀性评价标准，场地土和水对混凝土结构具有微腐蚀，对钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀，场地土对钢结构具有微腐蚀。

综合评定场地水和土对建筑材料具微腐蚀。

第三章工程重点和难点

第一节石方静态爆破工程

静态胀裂剂的破碎效果与介质的性质、胀裂剂在炮眼中水化以后所产生的膨胀压力的大小和选取的破裂参数是否合理有关。

而膨胀压力的大小又与下列一些因素有关。

1、时间因素：

无论是普通型静态胀裂剂，还是速效型静态胀裂剂，膨胀压力初期都是随着时间的增加而迅速增长。

稍后，膨胀压力随时间的增长而逐渐变得缓慢。

膨胀压力随时间而变化的曲线两者具有大致相同的形状，只是速效型破碎剂的膨胀压力在短时间内增长迅速，曲线很陡，过了20分钟后膨胀压力增长变慢，曲线变缓。

到了60分钟，压力几乎不增长，曲线变得更平缓。

所以速效型静态破碎剂装填在炮眼内0.5－1.0h后就能将介质破碎。

对于普通型静态破碎剂，在24小时以前压力增长迅速，24小时以后压力增长缓慢，曲线也逐渐变得平缓，所以介质破碎多半发生在24小时左右。

2、温度：

对于普通型静态破碎剂，水化反应的速度与温度有密切的关系。

例如SCA－Ⅱ型破碎剂在温度13℃和20℃条件下使用时，在同一时间上所产生的膨胀压力相差达1倍。

因此，要根据季节的气温来正确选用破碎剂的型号，即使在一天中的早晨、中午和晚上的温度不同也会对破碎剂的膨胀压力产生影响。

对于速效型静态破碎剂，它的膨胀压力的增长受温度的影响较小。

3、水灰比：

水灰比是指水与破碎剂拌合时，所用水的重量与破碎剂重量之比。

如果水灰比是在0.2－0.38范围内，则膨胀压力随着水灰比的减小而增大。

这是由于水灰比减小意味着单位重量浆体中破碎剂的含量增多，所以膨胀压力会增大。

但是水灰比不宜过小，过小以后浆液太浓，流动性差，搅拌很困难。

但是水灰比也不宜过大，如果大于0.38时，膨胀压力明显下降，达不到破碎介质的目的。

因此，普通型破碎剂的浆体的水灰比一般采用0.28－0.33。

4、孔径：

根据试验得知，膨胀压力基本上与孔径成正比增长，即孔径增大，膨胀压力也增大。

这是由于孔径增大以后，单位长度炮孔所装的破碎剂也增多，水化时放出的热量也增加，浆体的温度也会提高，进而促进氧化钙的水化，使膨胀压力进一步增大。

但是孔径也不能太大，太大以后，一方面因水化热积聚较多，容易发生喷孔，另外一方面孔径太大会使钻孔速度明显下降，因此，必须根据所选用凿岩机的性能来确定炮孔直径。

一般宜采用34－45mm的孔径。

通过合理确定爆破参数，解决静态爆破施工技术难题。

第二节石方动态控制爆破

项目临近迎宾大道，控制震动波速传至道路附近不大于2cm/s。

如何优化控制爆破设计，保证交通安全，同时加快施工进度节约工程成本是本工程重点。

解决措施如下：

1、爆破施工影响地面建筑物

爆破施工影响地面建筑物的因素有爆源因素和传播途径因素，爆源因素有总药量、单段最大药量、爆破方向、段数、段间隔时间、孔网参数等，传播途径因素有距离爆破点的距离、高程差、地质条件等。

1、在距离、总药量、单段最大药量、段数、爆破方向、高程差这6个相关因素变量中，爆破方向为最优因素；

2、各因素对震动速度的影响顺序为：

爆破方向、高程差、距离、单段最大药量、段数、总药量；

3、各因素对主振频率的影响顺序是：

爆破方向、高程差、距离、单段最大药量、段数、总药量；

4、各因素对持续时间的影响顺序是：

爆破方向、高程差、距离、段数、单段最大药量、总药量；

5、在石方爆破开挖工程中，控制爆破震动效应应首先控制爆破方向，在靠近建构筑物爆破时，应调整爆破方向使建构筑物位于爆破的前冲方向。

其次应控制高程差和距离，高程差和距离是客观因素不能改变，但可通过预裂爆破或开挖减震沟等方法来控制爆破震动效应。

再控制单段最大药量和段数，可通过减小单段最大药量适当增加段数来降低爆破震动速度，虽然这样会增大爆破震动持续时间，但可降低爆破震动速度，因此利大于弊。

最后控制总药量。

地质条件对爆破震动效应也有较大的影响，但其难于数值化，但在施工过程中可以通过爆破震动监测建立相应地层的经验修正系数，达到调整爆破参数从而达到控制爆破震动的目的。

2、减小爆破震动效应的方法

1、选择爆破前冲方向。

爆破前冲方向的地震波衰减较快，且强度较低，因此在靠近建构筑物爆破时，应调整爆破方向使建构筑物位于爆破的前冲方向。

2、降低单段最大齐爆药量。

降低单段最大齐爆药量是最有效最直接的降震措施，单段最大齐爆药量应降低到既保证建构筑物安全，又不会对人们的心理造成伤害，可先通过爆破设计计算再经现场试爆确定。

3、选取合理的间隔时间。

合理间隔时间应满足在岩体中产生的爆破地震波能够相互干扰，致使在未爆岩体内引起的振动强度较小的要求。

若取间隔时间为爆破地震波周期一半的奇数倍（一般是1或3倍），就会使先后起爆的爆破地震波的波峰与波谷相遇，相互抵消，起到减弱震动强度的效果。

4、段数不应过多。

过多的段数会使爆破震动持续时间增长，段数的选取应根据间隔时间，原则是使爆破震动的持续时间不超过1000ms。

5、高程差和距离这两个因素是非人为因素，所以在接近建构筑物或建构筑物与爆破地点高程相差较大时，可在爆破地点和建构筑物之间设置减震沟，减震沟的深度应超过炮孔的深度，宽度为1．5～2米。

6、可将孔距加大到最小抵抗线的2～2．5倍，这样既可以降低大块产出率提高爆能利用率，又可有效地减弱爆破震动效应。

在地基边缘地带爆破时，可采用预裂控制爆破、不耦合装药技术。

3、控制爆破设计

采用“薄层剥离微震动爆破和弱扰动光面爆破技术”施工技术工法，本工法得特点为：

1、采取以薄层剥离为特点的微震动爆破技术和以弱扰动为特点的光面爆破技术。

2、采用湿式凿岩、湿式爆破、湿式挖装、水草封堵及强防护等控制爆破技术。

3、可达到无飞石、无粉尘、弱扰动、弱冲击波、低噪声等环保要求，实现城市区绿色爆破施工。

4、施工中根据不同地质条件、不同位置、不同爆破类型以及爆破监测信息反馈情况，选取合理的爆破参数。

5、对比静态爆破和液压锤施工，在同等条件下可明显缩短工期，节约成本。

6、工法工艺原理为：

采用分区、顺序爆破，首先掏槽或采用静态爆破，机械开挖创造临空面，进而依靠临空面，浅孔台阶逐层剥离控制爆破。

掏槽采用钻机成孔，预留空孔做临空面、隔孔装药、孔内微差、间隔装药，孔外接力网络方法；采用小间距浅钻孔，小直径药卷、少装药量、非电毫秒雷管等措施，实现台阶薄层剥离微振动爆破。

边坡采用预留光爆层，密排炮孔，间隔装药，微差起爆等措施，实现光面爆破；采用湿式凿岩、湿式爆破、湿式挖装减少粉尘，水草封堵及沙袋、钢板、胶皮带等构筑覆盖层的强防护措施控制飞石、降低噪声；根据跟踪监测实现信息化施工，不断优化爆破设计，调整爆破参数，使爆破影响始终控制在要求以内。

第四章施工准备

本项目爆破作业距离危险性较大的建筑物、构筑物、设备设施50米以内采用静态爆破法施工，距离50米以外采用控制爆破法施工。

1、技术准备

（1）项目部组织所有参与施工的管理人员、施工技术人员以及工区、各施工队负责人认真了解图纸内容及现场实际情况，并编制详细的施工技术方案，报监理工程师审定。

（2）经审定通过的施工方案由项目部向施工工区及施工人员逐级进行技术交底编制施工方案及施工操作细则，并对施工人员进行技术交底。

（3）进行开挖区和临时道路测量放线。

2、现场准备

（1）施工控制点

进入现场以后，项目部将组织各施工段的测量技术人员根据业主提供的坐标和高程控制点进行复核验算，重新施放路线中心线，设置临时施工控制点，并对各施工控制点进行保护。

（2）临时设施

爆破施工所需临时设施建设：

火工品临时存放处建设及报公安机关审批，检查通过；临时用水、临时用电接至施工工作面；施工场地临时道路、临时存砟场地建设；空压机安装等临时设施。

3、设备、人员、材料进场

本项目已经成立了项目经理部，主要管理人员已经全部到位，其他材料，设备，施工人员根据现场条件按时、按需组织进场施工。

4、劳动力组织计划

根据本工程的具体情况和施工工期的要求合理安排劳动力，各工种人员按项目经理部的安排进场。

（1）劳动力来源：

施工队伍选用在珠海地区施工多年，有丰富的施工经验的专业爆破队伍承担，并要求其施工人员资质满足要求，主要技术工种执证上岗。

（2）劳动力进场计划：

劳动力根据前期施工准备和施工进展的需要分期分批进场，各工种工作性质相对独立，根据生产任务的需要可集中调遣。

（3）劳动力进场时间：

由于工地所处位置交通便利，本项目开工之日起按工程需要安排各个工种进场，完成后撤场安排下工序工种进场，减少生活用地量。

5、主要施工材料计划

1、按