西三环第十一联计算书.docx
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西三环第十一联计算书
中铁大桥勘测设计院有限公司
航海路互通立交
西三环主线桥第十一联
工程名称:
航海路互通立交
设计阶段:
施工图设计
设计编号:
计算:
2012年01月04日
复核:
年月日
项目负责人:
年月日
第本共本.本册计页.装订者年月日
目录
1概述1
2设计标准及设计规范1
2.1设计标准1
2.2主要设计规范2
3主要建筑材料2
3.1混凝土2
3.2普通钢筋2
4设计要点2
4.1结构主要尺寸2
4.2预应力体系3
4.3主梁钢筋3
5上部结构主要计算原则3
5.1荷载4
5.2荷载组合4
5.3应力控制标准4
6纵向计算模型及计算结果5
6.1计算模型5
6.2计算结果5
7横梁检算10
7.1横梁计算模型10
7.2计算荷载11
7.3计算结果12
1概述
略。
图1全桥立面图
本计算书为西三环主线桥第十一联3×31米连续梁图,计算跨度为(29.05+30+29.05)m的等高梁。
主梁为单箱多室连续梁,采用支架整体现浇施工方案。
连续梁断面布置如图2所示。
图2断面结构图
2设计标准及设计规范
2.1设计标准
车道数:
双向六车道~~双向八车道
设计速度:
50km/h
汽车荷载等级:
公路-Ⅰ级
桥面布置:
0.5m(防撞墙)+0.5m(路缘带)+18.419~23.195m(机动车道)+0.5m(路缘带)+0.5m(隔离墩)+0.5m(路缘带)+18.419~23.195m(机动车道)+0.5m(路缘带)+0.5m(防撞墙)
2.2主要设计规范
《公路工程技术标准》(JTGB01—2003)
《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2004)
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)
3主要建筑材料
3.1混凝土
1.梁体:
采用C50混凝土。
混凝土材料的力学性能如表1所示
表1混凝土材料的力学性能
混凝土标号
C50
弹性模量(MPa)
34500
剪切模量(MPa)
13800
泊松比
0.2
轴心抗压强度fc(MPa)
32.4
轴心抗拉强度fct(MPa)
2.65
3.2普通钢筋
根据结构设计的需要分别采用HPB235级、HRB335级钢筋。
钢筋弹性模量:
HPB235级E=2.1X105MPa,HRB335级E=2.0X105MPa;钢筋抗拉压设计强度:
HPB235级为fsd=fsd’=195MPa,HRB335级为fsd=fsd’=280MPa。
4设计要点
4.1结构主要尺寸
3×31m预应力混凝土连续箱梁墩顶处设置横梁,端横梁厚2m,中横梁厚3m。
主梁为等高度预应力混凝土连续梁,主梁采用单箱多室截面,主梁顶宽40.337~49.89m,底宽16.6m,梁高2.0m。
主梁两侧各悬臂2.78m,悬臂端部厚度0.20m。
顶板厚度为0.25~0.45m,横桥向通过绕线路中心线刚性旋转2%的横坡。
底板厚度为0.22~0.42m。
腹板为斜腹板,腹板厚度为0.45~0.80m。
主梁断面如图3所示。
图3主梁结构断面
4.2预应力体系
箱梁采用纵向预应力体系。
纵向预应力束采用高强低松弛钢绞线。
顶、底板采用9-15.2mm钢绞线,腹板采用12-15.2mm钢绞线。
预应力钢束材料参数为:
fPk=1860MPa,EP=1.95×105MPa,锚下张拉控制应力为1340MPa;纵向预应力管道采用金属波纹管成孔。
金属波纹管管道摩阻系数μ=0.25,管道偏差系数k=0.0015;
4.3主梁钢筋
钢筋布置处通过计算外,在参考规范的,及设计原则的基础上,采用以下布置形式。
1.普通钢筋净保护层厚度为30mm(不包括拉筋)。
2.腹板箍筋在支点附近采用Φ18@100,跨中采用Φ18@150,单个腹板内箍筋支数为2肢。
3,底层钢筋直径采用Φ16@100的HRB335钢筋。
4.顶板顶层横向钢筋直径采用Φ16@100,底层钢筋直径采用Φ16@100的HRB335钢筋。
5.纵向钢筋直径采用Φ16@150的HRB335钢筋。
6.钢筋网片之间设置拉筋,拉筋采用直径Φ10mm的HRB335钢筋,横向间距约45cm,纵向间距60cm,阵列布置。
5上部结构主要计算原则
5.1荷载
恒载
1.预应力混凝土重力密度:
26.25kN/m3
2.二期恒载:
桥面铺装为9cm沥青混凝土+8cm找平层,容重24kN/m3。
双侧防撞墙总重为22kN/m。
合计按140kN/m计入。
3.基础变位:
按基础不均匀沉降1.5cm。
4.混凝土的收缩及徐变作用、预加力
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62—2004)规定计算。
预应力加载龄期按照5天计,二期恒载加载龄期不小于70天,徐变龄期计算至3650天。
管道摩阻按波纹管成孔计算,管道摩擦系数0.25,孔道偏差系数0.0015,松弛比为0.035,单端回缩值为6mm。
活载
1.运营荷载
公路活载车辆荷载标准按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2004)取值,荷载等级为公路-Ⅰ级,活载按单幅双向6车道计算,活载各项系数见表2。
表2
活载种类
冲击系数
横向折减
纵向折减
偏载系数
公路—Ⅰ级
1.4
0.55
1.0
1.25
2.温度影响力
体升温为+30°
体降温为-30°
《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004中第4.3.10条规定,日照温差按下述要求执行。
升温:
T1=14oc,T2=5.5oc。
降温:
T1=-7.0oc,T2=-2.75oc。
5.2荷载组合
1.主力组合:
自重+预应力+二期恒载+收缩徐变+支座不均匀沉降+活载
2.主力+附加力组合:
自重+预应力+二期恒载+收缩徐变+支座不均匀沉降+活载+整体升降温+梯度升降温
5.3应力控制标准
纵向按A类预应力构件设计,横向计算按钢筋混凝土结构计算,横梁计算按A类预应力混凝土结构计算。
6纵向计算模型及计算结果
计算程序采用中铁大桥勘测设计院程序SCDS2008计算;
6.1计算模型
施工方法采用支架整体现浇。
对施工及运营全过程进行进行有限元分析,全桥共划分有65个节点,64个单元,4个永久支承元,所有支点处均约束竖向,且在B29号支墩处约束水平位移,结构计算模型如图4所示。
图4(3×31)m连续梁纵向计算模型
6.2计算结果
1.正截面抗弯承载能力检算(图5)
图5
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.1,5.2.3条规定受弯构件正截面抗弯承载能力最小安全系数为1.52,满足要求。
2斜截面抗剪承载能力计算(图6)
图6
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.7,5.2.9,5.2.10计算各截面抗剪承载能力最小安全系数为1.08,满足要求。
3正截面抗裂检算(图7-1/7-2~8-1/8-2)
图7-1
图7-2
图8-1
图8-2
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1-1条规定,A类预应力混凝土构件,在作用(或荷载)短期效应组合下
,但在荷载长期效应组合下
,结构满足规范要求。
4斜截面抗裂检算(图9)
图9
计算得到最大主拉应力为1.18MPa。
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1-2条规定在作用(或荷载)短期效应组合下构件σtP≤0.5ftk=1.325,结构满足规范要求。
5.使用阶段受压区混凝土最大压应力检算(图10~11)
图10
图11
计算得到最大压应力为14.433MPa。
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.5条规定在作用(或荷载)短期效应组合下构件不大于0.5fck=16.2MPa,结构满足规范要求。
6.使用阶段预应力束最大拉应力检算(图12)
图12
计算得到最预应力束的最大拉应力为1132MPa,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.5,使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋最大拉应力不大于0.65fPk=1209MPa,结构满足规范要求。
7.使用阶段混凝土主压应力检算(图13)
图13
计算得到使用阶段混凝土最大主压应力为9.249MPa,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.6,使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋最大拉应力不大于0.6fck=19.44MPa,结构满足规范要求。
8.持久状况主梁挠度计算
预应力混凝土受弯构件在正常使用极限状态下按短期效应组合,并考虑挠度长期增长系数ηθ,在消除结构自重产生的长期挠度后,主梁最大挠度应符合:
fmax≤L/600,对于C50混凝土η=1.425,计算的到最大挠度值为25.3mm,为计算跨度的L/1178,结构挠度满足要求。
9.支座反力(kN)
表3支点反力(kN)
支点号
支点1
支点2
支点3
支点4
恒载
19483.6
39233.9
37841.8
17525
附加力
Max
1982.7
3668.7
3413.4
1783.9
Min
-1540.6
-4168.9
-3738.4
-1401.1
活载
Max
3037.1
4444.2
4421.9
3035.2
Min
-304.9
-526.4
-517.7
-277.9
组合
Max
24503.4
47346.8
45677.1
22344.1
Min
17638.1
34538.6
33585.7
15846
7B28横梁检算
7.1横梁计算模型
横梁按A类预应力混凝土构件计算。
采用Midascivil建模完成。
将箱梁横向作为平面梁单元进行离散。
计算模型如下图:
图14B28端横梁截面有限元模型离散图
7.2计算荷载
横梁共有6个支座,横梁受力模式采用连续梁,横梁计算按A类预应力混凝土构件考虑。
结构所受恒载:
C50混凝土自重,二期恒载;
活载:
公路Ⅰ级荷载(按剪力荷载计);
附加力:
《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004中第4.3.10条规定,日照温差按下述要求执行。
升温:
T1=14.0oc,T2=5.5oc。
降温:
T1=-7.0oc,T2=-2.75oc。
结构计算模式:
纵向荷载通过两条腹板传剪作用在横梁上,假定每条腹板承受的恒载按其分布面积分配,活载换算出一个车道的的反力,考虑多车道折减后按影响线进行加载。
加载模式如下图所示
图16横梁加载模式图
纵向计算连续梁边支座反力:
恒载19483.5kN活载3037.1kN单个端横梁自重4696.2kN
恒载:
P1~P10=(19483.5-4696.2)/10=1478.7kN
活载单车道反力:
3037.1/6.25=486.0kN,考虑冲击系数1.4,车轮荷载P=486.0/2=243.0kN
车轮距路缘距离按0.9m考虑。
7.3计算结果
7.3.1端横梁计算结果
1正截面抗弯强度验算
图18
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.1,5.2.3条规定受弯构件正截面抗弯承载能力,满足要求。
2.斜截面抗剪强度验算
图19
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.7,5.2.9,5.2.10计算各截面抗剪承载能力,满足要求。
3正截面抗裂检算
图20
图21
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1-1条规定,A类预应力混凝土构件,在作用(或荷载)短期效应组合下
,但在荷载长期效应组合下
,结构满足规范要求。
4斜截面抗裂检算
图22
计算得到最大主拉应力为0.42MPa。
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1-2条规定在作用(或荷载)短期效应组合下构件σtP≤0.5ftk=1.325,结构满足规范要求。
5.使用阶段受压区混凝土最大压应力检算
图23
计算得到最大压应力为12.1MPa。
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.5条规定在作用(或荷载)短期效应组合下构件不大于0.5fck=16.2MPa,结构满足规范要求。
6.使用阶段预应力束最大拉应力检算
图24
计算得到最预应力束的最大拉应力为1152.3MPa,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.5,使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋最大拉应力不大于0.65fPk=1209MPa,结构满足规范要求。
7.使用阶段混凝土主压应力检算
图25
计算得到使用阶段混凝土最大主压应力为12.6MPa,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.6,使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋最大拉应力不大于0.6fck=19.44MPa,结构满足规范要求。
8B29横梁检算
8.1横梁计算模型
横梁按A类预应力混凝土构件计算。
采用Midascivil建模完成。
将箱梁横向作为平面梁单元进行离散。
计算模型如下图:
图14B29端横梁截面有限元模型离散图
8.2计算荷载
横梁共有4个支座,横梁受力模式采用连续梁,横梁计算按A类预应力混凝土构件考虑。
结构所受恒载:
C50混凝土自重,二期恒载;
活载:
公路Ⅰ级荷载(按剪力荷载计);
附加力:
《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004中第4.3.10条规定,日照温差按下述要求执行。
升温:
T1=14.0oc,T2=5.5oc。
降温:
T1=-7.0oc,T2=-2.75oc。
结构计算模式:
纵向荷载通过两条腹板传剪作用在横梁上,假定每条腹板承受的恒载按其分布面积分配,活载换算出一个车道的的反力,考虑多车道折减后按影响线进行加载。
加载模式如下图所示
图16横梁加载模式图
纵向计算连续梁边支座反力:
恒载39233.9kN活载4444.2kN单个中横梁自重6067.9kN
恒载:
P1~P10=(39233.9-6067.9)/10=3316.6kN
考虑冲击系数1.4,车轮荷载P=355.5kN
车轮距路缘距离按0.9m考虑。
8.3计算结果
7.3.1端横梁计算结果
1正截面抗弯强度验算
图18
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.1,5.2.3条规定受弯构件正截面抗弯承载能力,满足要求。
2.斜截面抗剪强度验算
图19
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.7,5.2.9,5.2.10计算各截面抗剪承载能力,满足要求。
3正截面抗裂检算
图20
图21
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1-1条规定,A类预应力混凝土构件,在作用(或荷载)短期效应组合下
,但在荷载长期效应组合下
,结构满足规范要求。
4斜截面抗裂检算
图22
计算得到最大主拉应力为0.42MPa。
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1-2条规定在作用(或荷载)短期效应组合下构件σtP≤0.5ftk=1.325,结构满足规范要求。
5.使用阶段受压区混凝土最大压应力检算
图23
计算得到最大压应力为12.1MPa。
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.5条规定在作用(或荷载)短期效应组合下构件不大于0.5fck=16.2MPa,结构满足规范要求。
6.使用阶段预应力束最大拉应力检算
图24
计算得到最预应力束的最大拉应力为1172.2MPa,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.5,使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋最大拉应力不大于0.65fPk=1209MPa,结构满足规范要求。
7.使用阶段混凝土主压应力检算
图25
计算得到使用阶段混凝土最大主压应力为12.6MPa,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.6,使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋最大拉应力不大于0.6fck=19.44MPa,结构满足规范要求。
9B30横梁检算
9.1横梁计算模型
横梁按A类预应力混凝土构件计算。
采用Midascivil建模完成。
将箱梁横向作为平面梁单元进行离散。
计算模型如下图:
图14B30端横梁截面有限元模型离散图
9.2计算荷载
横梁共有4个支座,横梁受力模式采用连续梁,横梁计算按A类预应力混凝土构件考虑。
结构所受恒载:
C50混凝土自重,二期恒载;
活载:
公路Ⅰ级荷载(按剪力荷载计);
附加力:
《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004中第4.3.10条规定,日照温差按下述要求执行。
升温:
T1=14.0oc,T2=5.5oc。
降温:
T1=-7.0oc,T2=-2.75oc。
结构计算模式:
纵向荷载通过两条腹板传剪作用在横梁上,假定每条腹板承受的恒载按其分布面积分配,活载换算出一个车道的的反力,考虑多车道折减后按影响线进行加载。
加载模式如下图所示
图16横梁加载模式图
纵向计算连续梁中支座反力:
恒载37842.0kN,活载4421.9kN,单个中横梁自重5480.6kN
恒载加附加力:
P1~P9=(37842-5480.6)/9=3595.7kN
考虑冲击系数1.4,车轮荷载单个轮重P=353.8kN
车轮距路缘距离按0.9m考虑。
9.3计算结果
7.3.1端横梁计算结果
1正截面抗弯强度验算
图18
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.1,5.2.3条规定受弯构件正截面抗弯承载能力,满足要求。
2.斜截面抗剪强度验算
图19
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.7,5.2.9,5.2.10计算各截面抗剪承载能力,满足要求。
3正截面抗裂检算
图20
图21
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1-1条规定,A类预应力混凝土构件,在作用(或荷载)短期效应组合下
,但在荷载长期效应组合下
,结构满足规范要求。
4斜截面抗裂检算
图22
计算得到最大主拉应力为0.42MPa。
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1-2条规定在作用(或荷载)短期效应组合下构件σtP≤0.5ftk=1.325,结构满足规范要求。
5.使用阶段受压区混凝土最大压应力检算
图23
计算得到最大压应力为12.1MPa。
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.5条规定在作用(或荷载)短期效应组合下构件不大于0.5fck=16.2MPa,结构满足规范要求。
6.使用阶段预应力束最大拉应力检算
图24
计算得到最预应力束的最大拉应力为1157.9MPa,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.5,使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋最大拉应力不大于0.65fPk=1209MPa,结构满足规范要求。
7.使用阶段混凝土主压应力检算
图25
计算得到使用阶段混凝土最大主压应力为12.6MPa,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.6,使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋最大拉应力不大于0.6fck=19.44MPa,结构满足规范要求。
10B31横梁检算
10.1横梁计算模型
横梁按A类预应力混凝土构件计算。
采用Midascivil建模完成。
将箱梁横向作为平面梁单元进行离散。
计算模型如下图:
图14B31端横梁截面有限元模型离散图
10.2计算荷载
横梁共有4个支座,横梁受力模式采用连续梁,横梁计算按A类预应力混凝土构件考虑。
结构所受恒载:
C50混凝土自重,二期恒载;
活载:
公路Ⅰ级荷载(按剪力荷载计);
附加力:
《公路桥涵设计通用规范》JTGD60-2004中第4.3.10条规定,日照温差按下述要求执行。
升温:
T1=14.0oc,T2=5.5oc。
降温:
T1=-7.0oc,T2=-2.75oc。
结构计算模式:
纵向荷载通过两条腹板传剪作用在横梁上,假定每条腹板承受的恒载按其分布面积分配,活载换算出一个车道的的反力,考虑多车道折减后按影响线进行加载。
加载模式如下图所示
图16横梁加载模式图
纵向计算连续梁边支座反力:
恒载17525.1kN活载3035.2kN单个端横梁自重3448.7kN
恒载:
P1~P9=(17525.1-3448.7)/9=1564.0kN
考虑冲击系数1.4,车轮荷载P=242.8kN
车轮距路缘距离按0.9m考虑。
10.3计算结果
7.3.1端横梁计算结果
1正截面抗弯强度验算
图18
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》第5.2.1,5.2.3条规定受弯构件正截面抗弯承载能力,满足要求。
2.斜截面抗剪强度验算
图19
根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》5.2.7,5.2.9,5.2.10计算各截面抗剪承载能力,满足要求。
3正截面抗裂检算
图20
图21
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1-1条规定,A类预应力混凝土构件,在作用(或荷载)短期效应组合下
,但在荷载长期效应组合下
,结构满足规范要求。
4斜截面抗裂检算
图22
计算得到最大主拉应力为0.42MPa。
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》6.3.1-2条规定在作用(或荷载)短期效应组合下构件σtP≤0.5ftk=1.325,结构满足规范要求。
5.使用阶段受压区混凝土最大压应力检算
图23
计算得到最大压应力为12.1MPa。
按照A类预应力混凝土构件设计,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.5条规定在作用(或荷载)短期效应组合下构件不大于0.5fck=16.2MPa,结构满足规范要求。
6.使用阶段预应力束最大拉应力检算
图24
计算得到最预应力束的最大拉应力为1166.3MPa,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.5,使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋最大拉应力不大于0.65fPk=1209MPa,结构满足规范要求。
7.使用阶段混凝土主压应力检算
图25
计算得到使用阶段混凝土最大主压应力为12.6MPa,根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》7.1.6,使用阶段预应力混凝土受弯构件预应力钢筋最大拉应力不大于0.6fck=19.44MPa,结构满足规范要求。