4501200梁模板计算书.docx
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4501200梁模板计算书
梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL
新浇混凝土梁计算跨度（m）
9
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
450×1200
新浇混凝土结构层高（m）
6.45
梁侧楼板厚度（mm）
300
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
450
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
9898
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝37.3kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝30.7kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.112+0.121×1.76×0.112＝0.05kN·m
σ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.42N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×30.7×112.54/（100×9898×281250）＝0.011mm≤[ν]＝l/400＝112.5/400＝0.28mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×37.3×0.11+0.446×1.76×0.11＝1.74kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×37.3×0.11+1.223×1.76×0.11＝5.04kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×37.3×0.11+1.142×1.76×0.11＝4.12kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×30.7×0.11＝1.36kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×30.7×0.11＝3.95kN
R3'=0.928q2l=0.928×30.7×0.11＝3.21kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
53.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
213.33
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.74+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.45/4+0.5×（1.2-0.3）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.3）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.3）+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.45/2，（0.9-0.45）-0.45/2]/2×1，5.04+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.45/4}=5.07kN/m
q2＝max[1.36+（0.3-0.1）×0.45/4+0.5×（1.2-0.3）+（0.5+（24+1.1）×0.3）×max[0.45-0.45/2，（0.9-0.45）-0.45/2]/2×1，3.95+（0.3-0.1）×0.45/4]＝3.97kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.07×0.92，0.5×5.07×0.22]＝0.44kN·m
σ＝Mmax/W＝0.44×106/53330＝8.23N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.07×0.9，5.07×0.2]＝2.768kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.768×1000/（2×50×80）＝1.04N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×3.97×9004/（100×9350×2133300）＝0.83mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝3.97×2004/（8×9350×2133300）＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.07×0.9，0.393×5.07×0.9+5.07×0.2]＝5.21kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.71kN，R2＝R4＝5.21kN，R3＝4.27kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.97×0.9，0.393×3.97×0.9+3.97×0.2]＝4.08kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.32kN，R'2＝R'4＝4.08kN，R'3＝3.33kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
335
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
335
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.698×106/5080＝137.34N/mm2≤[f]=335N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝7.313kN
τmax＝2Vmax/A=2×7.313×1000/489＝29.91N/mm2≤[τ]＝335N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.17mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝1.61kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.61kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3.5
立柱截面面积A（mm2）
489
回转半径i（mm）
15.8
立柱截面抵抗矩W（cm3）
5.08
抗压强度设计值f（N/mm2）
335
λ=h/i=1500/15.8=94.94≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.63
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.58+（0.3-0.1）×0.45/4+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.3）+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.45/2，（0.9-0.45）-0.45/2]/2×1，4.58+（0.3-0.1）×0.45/4}=4.6kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.52kN，R2＝17.42kN，R3＝1.52kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.52+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.3）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.45-0.45/2）/2×0.9，17.42，1.52+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.3）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.9-0.45-0.45/2）/2×0.9]+0.05/0.9＝17.53kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝17530.55/（0.63×489）+0.05×106/5080＝66.49N/mm2≤[f]＝335N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝18.9kN≤[N]＝30kN
满足要求！
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