sy007593油罐区防火堤设计规范.docx
《sy007593油罐区防火堤设计规范.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《sy007593油罐区防火堤设计规范.docx（21页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
sy007593油罐区防火堤设计规范
油罐区防火堤设计规范
SY0075—93
中华人民共和国能源部佃93—03—27发布佃93—09—01实施
1总则
1.0•1为了统一石油天然气行业的厂、站、库油罐区防火堤的设计要求，确保油罐区的安全，特制定本规范。
1.0.2本规范适用于石油天然气行业地上油罐区的新建和扩建工程中的防火堤设计。
不适用于液化石油气和天然气凝液罐区的防火墙设计。
油罐区的防火堤改造工程设计，可参照本规范执行。
1.0.3防火堤的建筑，应在满足耐燃烧性、密封性和抗震要求的前提下，综合考虑安全、占地、投资、地形、地质及气象等条件，还应考虑到罐组容量及所处位置的重要性、周围环境特点及发生事故的危害程度、施工及生产管理、维修工作量及施工、材料来源等因素，因
地制宜，合理设置，使其达到坚固耐久、经济合理的效果。
1.0.4在防火堤的设计中，除执行本规范外，尚应符合有关现行国家标准规范的要求与规定。
2术语、代号
2.1术语
2.1.1有效容积一一一个油罐组由防火堤所围成的容积。
计算时应扣除其内各油罐（最大
一个罐除外）防火堤计算高度以下的体积和全部建、构筑物及各种基础、配管等的体积之后的容积。
2.1.2防火堤高——在总图布置中由防火堤外侧地面至防火堤顶面的垂直距离。
2.1.3防火堤基脚线一一系指防火堤边坡与其内、外设计地面的交线。
2.2代号
2.2.1作用和作用效应
Pl,Pe,Pd――各种荷载水平分布值；
Pa,Pb,Pg一一各点土压力水平分布值；
Pt,Pe,Pl,Pd,PtE――各种荷载计算截面以上水平合力；
Mt,Me,Ml,Md,MtE各种荷载对计算截面的弯距；
G1每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值；
G总垂直荷重设计值；
p――总水平荷载设计值；
M――总的作用于基底的倾复力矩设计值。
2.2.2抗力及材料特性
Rh――基底摩擦阻力；
Pp——被动土压力；
Mw——稳定力矩；
’——土的内摩擦角；
丫L——液体的重度；
丫t——土体的重度；
H1计算截面以上液体深度或堤咼；
H0――计算截面以上合力作用点至计算截面的距离；
Hl——总的液体深度；
H――堤高；
a――内培土水平段宽度；
3——培土坡面与地面夹角；
d――基础埋深；
B1――防火堤平均厚度；
e――垂直合力作用线至基础前端的水平距离；
C――土的粘结力。
2.2.3计算系数及其它
amax——地震影响系数最大值；
a1,a2,a3,a4根据X/H求得的相应系数;
ni――第一振型参与系数；
卩一一基底摩擦系数；
n——被动土压力折减系数；
Ka,K'a——主动土压力系数；
Kp——被动土压力系数；ft――动液压力系数。
3防火堤的布置.
3.1一般规定
3.1.1油罐组所设防火堤，必须是闭合的。
隔堤与防火堤也必须是闭合的。
3.
2m。
1.2立式油罐组的防火堤的堤高应为1.0〜2.Om。
设计高度应比计算高度高出0.
隔堤高度应比防火堤低0.2〜0.3m。
卧式油罐组的防火堤堤高不应低于0.5m。
3.1.3防火堤内地面，应有不小于3%。
的坡度。
其雨水排除及其他管线穿越，应符合下
列规定：
3.1.3.1在堤内较低处设置集水设施，连接集水设施的雨水排除管道应从地面以下通出，
堤外应设有可控制开闭的装置与之连接。
开闭装置上应设有能显示其开闭状态的明显标志。
3.1.3.2进出油罐组的各类管线、电缆，不宜在防火堤堤身穿过，应尽量从堤顶跨越或堤基础以下穿过。
如不可避免，必须穿过堤身时则应预埋套管，且应采取有效的密封措施。
3.1.4防火堤内地坪标高不应高于堤外消防道路路面或地面的标高。
3.1.5防火堤内油罐单罐容量》20000m3时，宜设置进罐组道路。
进罐组道路应为单车道，应从防火堤堤顶跨入，道路纵坡不应大于8%。
3.1.6沿无培土的防火堤修建排水沟时，沟壁的外侧与防火堤基础外边缘的间距不应小于0.5m，且沟内应有防渗漏措施。
3.1.7每一罐组防火堤上必须设置两个以上人行踏步或坡道，并设置在不同方位上。
3.1.8立式油罐罐壁至防火堤和隔堤基脚线的距离，不应小于罐壁高度的一半，卧式油罐罐壁至防火堤基脚线的距离，不应小于3m。
3.1.9相邻油罐组防火堤的外侧基脚线之间，应留有宽度不小于7m的消防空地。
3.1.10油罐区消防道路路边至平行防火堤外侧基脚线的距离不应小于3m。
3.2容量
3.2.1油罐分组应符合下列规定：
一3
3.2.1.1固定顶油罐总容量不应大于100000m。
3
3.2.1.2浮顶油罐总容量不应大于200000m。
3.2.1.3油罐组内油罐布置不应多于两排，且油罐个数不应多于12个。
3.2.1.4油罐组内宜布置同类火灾危险性的油罐。
沸溢性与非沸溢性油品不应布置在同—防火堤范围内。
3.
22
油罐组防火堤内的有效容量应符合下列规定：
3.
2.
2
.1
固定顶油罐，不应小于罐组内一个最大油罐的容量。
3.
2.
2
.2
浮顶油罐，不应小于罐组内一个最大油罐容量的一半。
3.
2.
2
.3
当固定顶油罐与浮顶油罐冋组布置时,
应取以上两款规定较大值。
3.
2.
3
油罐组内应按下列要求设置隔堤：
3.
2.
3
.1
容量等于或大于50000m的油罐，
隔堤内油罐为座。
3.
2.
3
.2
3
容量等于或大于10000m而小于
50000m3的油罐.
隔堤内的油罐不应多于
座。
3.
2.
3
.3
容量为3000〜5000m的油罐，隔堤内的油罐不应多于
4座。
3.2.3.4容量等于或小于2000m3的油罐，隔堤内的油罐不应多于6座。
4防火堤的型式与构造
4.1选型
4.1.1防火堤的选型应符合下列规定：
4.1.1.1土筑防火堤，在占地、土质条件能满足需要的前提下•应优先选用。
4.1.1.2砖砌防火堤，一般情况下均可选用，但用于低洼、盐碱地区应采取可靠的保护措施。
4.1.1.3钢筋混凝土防火堤、素混凝土防火堤及毛石混凝土防火堤，可在抗震没防烈度
7度以上、地形复杂、人口及工业设施稠密的地区，以及在油罐组容量不小于50000m3和对
安全有特殊要求的情况下采用。
4.1.1.4浆砌毛石防火堤，防抗震设防烈度大于7度或地质构造复杂易造成基础不均匀
沉降的地区以外，均可采用。
4.2构造
4.2.1防火堤（土堤除外）基础埋置深度应根据工程地质、建筑用材、冻土深度等因素确定，且不宜小于0.5m。
4.2.2防火堤（土堤除外）应设置变形缝。
变形缝的间距应根据防火堤的材料、气候和地质特点按有关规范确定；缝宽30〜50mm，缝内应用柔性材料密封。
4.2.3防火堤（土堤及隔堤除外）应在堤内侧培土或采取喷涂具有耐火性和密封性的涂料等保护措施，并应符合下列规定：
4.2.3.1防火堤内侧培土高度不应小于堤高的2/3;培土坡度（高宽比）应为1:
1.00〜1.25;培土顶宽不应小于300mm;培土应分层压实，坡面应拍实，压实系数不应小于0.85;培土表面应做面层，面层应能有效地防止雨水冲刷、小动物破坏和杂草生长。
4.2.3.2防火涂料层的抗压强度不应低于1.5MPa，粘结强度对混凝土不应小于0.15MPa,
耐火极限不应小于2小时，抗冻性应达到-25C〜20C,冻融15次强度无变化，并能在潮湿环境下工作。
4.2.4土筑防火堤的构造应符合下列规定：
4.2.4.1堤顶宽度不应小于500mm，堤身坡度（高宽比）应为1:
1.2〜1.5;
4.2.4.2筑堤材料应为粘性土。
当筑堤材料为高渗透性土（塑性指数Ip<10）时，应在堤
身内设厚度不小于300mm的防渗透层或掺人粘土等材料以降低其渗透性。
4.2.4.3筑堤土应分层夯实，压实系数不应小于0.90。
4.2.4.4土筑防火堤必须设面层，面层应能有效地防止雨水冲刷、小动物破坏和杂草生长。
在南方湿润地区，可用人工草皮做面层。
4.2.5砖砌防火堤的构造应符合下列规定：
4.2.5.1堤身砌体厚度不应小于370mm，并用水泥砂浆抹面。
4.2.5.2砖的强度等级不应低于MU7.5,砌筑砂浆强度等级不应低于M5;基础为毛
石砌体时，毛石强度等级不应低于MU20。
4.2.5.3堤顶宜设钢筋混凝土压顶、压顶厚度不应小于100mm，混凝土强度等级不应
低于C15，压顶内按构造配筋。
4.2.5.4抗震设防烈度7度以上或地质条件复杂、地基沉降差异较大地区宜采用加筋砌体。
4.2.5.5在用地条件受到限制时，可采用砖砌空腹式填土防火堤代替内培土砖砌防火堤，内填土厚度宜为500mm。
4.2.6钢筋混凝土防火堤的构造应符合下列规定：
4.2.6.1堤身及基础底板的厚度不应小于200mm。
4.2.6.2受力钢筋的单侧最小配筋率应为0.2%,钢筋直径不应小于12mm;沿堤长
方向的全部构造钢筋的最小配筋率为0.2%,钢筋直径不应小于8mm，钢筋间距不应大于
250mm;堤身受力钢筋的保护层厚度应为50mm,堤身和基础混凝土强度等级不应低于C15,
垫层混凝土强度等级不应低于C10。
4.2.7浆砌毛石防火堤的构造应符合下列规定：
4.2.7.1堤身及基础最小厚度不应小于500mm;基础台阶宽高比允许值：
当基础底面
平均压力不大于100kPa时应为1:
1.25,大于100kPa时为1：
1.50,每阶宽度不应大于
200mm。
4.
2.
7.
2
毛石强度等级不应低于MU20，砂浆强度等级不应低于
M5。
4.
2.
7.
3
堤顶应做钢筋混凝土压顶。
做法同
4.2.5.3款；堤身应做水泥砂浆勾缝。
4.
2.
8
毛石混凝土、素混凝土防火堤的构造应符合下列规定：
4.
2.
8.
1
堤身厚度不应小于300mm。
4.
2.
&
2
混凝土强度等级不应低于C15,
毛石强度等级不应低于
MU20;毛石混凝土所
投入的毛石体积，基础部分不应超过总体积的30%，堤身部分不应超过25%;毛石最大直
径不应超过所在截面厚度的1/3。
4.2.8.3在堤身与基础的连接位置的堤内一侧，宜配置不少于堤身截面0.05%的构造钢筋，钢筋直径不宜小于10mm，钢筋伸入堤身和基础的锚固长度Is应符合《混凝土结构设计规范》第6.1.4条的规定。
5防火堤的强度及稳定性验算
5.1荷载组合及内力汁算
5.1.1防火堤设计应按承载能力极限状态进行荷载效应基本组合。
在抗震设防烈度7度
及7度以下地区，应按堤内满液工况进行组合计算；在7度以上地区，尚应按地震工况进行
组合计算，并按最不利组合进行设计。
防火堤的设计计算应包括强度计算和稳定性计算。
荷载效应组合的设计值应按式（5.1.1）计算确定：
S=gCGGktCtGtk■LCLQLK二.QiCQiciQiK（5.1.1）
式中S――荷载效应组合的设计值；
；1,L――分别为自重荷载、静土压力、静液压力荷载分项系数，取值见表5.1.1Qi――第i个可变荷载的分项系数，取值见表5.1.1;
Gk,GtK,Qlk――分别为自重荷载、静土压力和静液压力荷载标准值，按5.1.2〜
5.1.4条规定计算确定；
QiK――第i个可变荷载（包括堤身水平地震作用、动液压力和动土压力等）标准值，按
5.1.5〜5.1.1条规定计算确定；
Cg,Ct,Cl,CQi――分别为自重荷载、静土压力、静液压力和第i个可变荷载效应
系数；'ci――第i个可变荷载的组合值系数，取值见表5.1.1。
5.1.2自重荷载标准值按式（5.1.2）计算：
G1=电出（5.1.2）
荷载效应组合及分项系数、组合值系数表5.1.1
何载种类
堤内满液工况
地震工况
分项系数
分项系数
组合值系数
自重荷载
1.0
1.0
一
静土压力
1.2
1.2
一
静液压力
1.1
1.1
一
地震作用
一
1.3
0.6
动液压力
一
动土压力
一
注：
验算抗倾和抗滑时，自重荷载的分项系数取0.9
式中：
G1――每米堤长计算截面以上堤身自重荷载标准值（kN/m）；
Hi——计算截面至堤顶的距离（m）;
Bi计算截面以上堤身的平均厚度（m）;
材质重度（kN/m3）。
5.1.3防火堤内侧所受的静液压力荷载标准值应按式（5.1.3—1,2,3,4）计算确定,
计算简图见图5.1.3。
PL=YlZ（5.1.3—1）
圈去1.3林液压力计
12
PLLH1（5.1.3—2）
2
1
H0H1（5.1.3—3）
3
Ml=PlHo（5.1.3—4）
式中PL——每米堤长静液压力沿液体深度的水平分布荷载（kN/m2）
Yl――堤内液体重度，取10kN/m3;
Z――液体深度（m）;
Pl――计算截面以上每米堤长静液压力合力标准值（kN/m）;
H1计算截面至液面距离（m）;
Ho――一计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面的距离（m）;
Ml――计算截面以上每米堤长静液压力合力对汁算截面的弯矩标准值（kN•m/m）。
5.1.4防火堤内培土的静土压力荷载标准值的计算应符合下列规定，计算简图见图5.1.4。
5.1.4.1图5.1.4中的折线AFD为土压力分布曲线，F为转折点，其压力分布应按式（5.1.4—1）〜（5.1.4—8）计算确定：
Pa=0（5.1.4—1）
KaK；+
PGa—th（5.1.4—2）
Ka-心
h=:
tg：
（5.1.4—3）
Kh
H2亠（5.1.4—4）
Ka-Ka
当H1Pbi'tH1Ka（5.1.4—5）
Pb二t（H1h）Ka••…
22
cos2®
sinsin"）
\cos:
当HQH2时，PB按式（5.1.4—6）计算:
（5.1.4—6）
（5.1.4—7）
•…（5.1.4—8）
式中PaPb――分别为堤顶和计算截面处每米堤长土压力分布值（kN/m2）；
Pg——土压力分布曲线转折处的每米堤长土压力分布值（kN/m2）；
h――培土坡线与堤背延长线的交点A'至堤顶的距离（m）;
a――培土面水平段的宽度（m）;
H1――计算截面以上培土高度（m）;
H2――压力分布曲线转折点至堤顶的距离（m）;
3——培土坡面与水平面的夹角（°）;
t——土体重度，可取18〜19kN/m3；
Ka――以AB为光滑墙背而填土面为水平时的主动土压力系数，可按式（5.1.4—7）
计算或查附录表A.1;
K'a――以A'B为假想墙背而填土面与水平成3角时的主动土压力系数，可按式
（5.1.4—8）计算或查附表A.2;
甲――培土的内摩擦角（°）,当无试验资料时，对于夯实砂土可取30。
〜40°,夯实轻亚粘土、亚粘土和粘土可取其等效内摩擦角35°,40°和45°。
5.1.4.2当HKH2时，土压力合力及弯矩应按式（5.1.4—9,10,11）计算确定:
1
R=—PbH1
2
Ho
3
（5.1.4—9）
（5.1.
4—10）
式中Pt
Mt—
Ho—
1.
5.
Mt=RH0（5.1.
—计算截面以上每米堤长土压力合力（kN/m）;
计算截面以上每米堤长土压力合力对计算截面的弯矩计算截面以上每米堤长土压力合力作用位置至计算截面的距离
4—11）
（kN•m/m）;
4.3当H1>H2时，土压力合力及弯矩应按式（5.1.4—12,
11
P^-PgH1-Rb（H^H2）
22
Mt二RHo
（m）。
13,14）计算确定:
（5.1.
4—12）
（5.1.4—13）
FGHi（2H--出）Pb（H--出）2
Ho=3
5防火堤受到的水平地震作用的计算应符合下列规定：
5.1土筑防火堤和抗震设防烈度？
度及7度以下的其它型式防火堤，可不进行抗震
PgHPb（H^H2）
（5.1.4—14）
5.
5.
计算和验算。
5.1.5.2钢筋混凝土防火堤的水平地震作用标准值应按式（5.1.5—1）〜（5.1.5—4）
计算确定，计算简图见图5.1.5—1。
图1.5I钢筋混礙土堤地巌作用计算的图
A趴15佥）
Pe二1：
max：
1B-H……
…（5.1.5—1）
（5.1.5—2）
Me二PeHo
（5.1.5—3）
Hof2H（5.1.5—4）
式中Pe――距基础顶面X米处的海米堤长水平地震作用分布值（kN/m2）；
Pe――计算截面以上每米堤长水平地震作用合力（kN/m）;
Me――计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面的弯矩（kN•m/m）;
:
-max――水平地震影响系数最大值，当设防烈度为8度、9度时，分别取0.16,0.32;
ni基本振型参与系数，取1.60;
X计算截面至基础顶面的距离（m）;
（m）;
1.5—8）计算确
閹礼砖.石砌体防火堤水平地熏作用计簡團
计算裁面；
'——一^——*,
:
•1,〉2――根据X/H值求得的相应系数，见表5.1.5;
Ho――计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面的距离
H――基础顶面至堤顶的高度；
Bi——堤身平均厚度。
5.1.5.3砖、石砌体防火堤的水平地震作用应按式（5.1.5—5）〜（5.
定，计算简图见图5.1.5—2。
5.L6液体动压力计鱒简图
表5.1.5系数1,〉2,〉3,：
4数值表
X/H
a1
a2
a3
a4
0.00
0.3634
0.7393
0.6366
0.6878
0.05
0.3633
0.6895
0.6347
0.5885
0.10
0.3630
0.6394
0.6288
0.5437
0.15
0.3620
0.5917
0.6190
0.5019
0.20
0.3601
0.5447
0.6055
0.4625
0.25
0.3570
0.4992
0.5882
0.4253
0.30
0.3524
0.4554
0.5672
0.3902
0.35
0.3460
0.4133
0.5428
0.3566
0.40
0.3376
0.3729
0.5150
0.3245
0.45
0.3268
0.3345
0.4841
0.2935
0.50
0.3135
0.3591
0.4502
0.2636
0.55
0.2975
0.2621
0.4135
0.2348
0.60
0.2784
0.2284
0.3742
0.2069
0.65
0.2562
0.1959
0.3326
0.1797
0.70
0.2306
0.1649
0.2890
0.1529
0.75
0.2015
0.1351
0.2436
0.1268
0.80
0.1688
0.1063
0.1967
0.1010
0.85
0.1324
0.0784
0.1486
0.0755
0.90
0.0922
0.0510
0.0966
0.0500
0.95
0.0480
0.0261
5.1.6.1沿液体深度均匀分布的液体动压力应按式（5.1.6—1）计算确定：
巳=Gmax?
LHLfL（5.1.6—1）
式中Pd――每米堤长液体动压力分布值（kN/m2）；
:
ma—地震影响系数，设防烈度为8度、9度时分别取0.16,0.32；fL――动液压力系数，取0.69;
Hl——液体深度（m）。
5.1.6.2防火堤计算截面以上液体动压力合力及弯矩应按式（5.1.6—2,3）计算确定:
R=PH（5.1.6—2）
12MdpdH1（5.1.6—3）
2
式中Pd――计算截面以上每米堤长动液压力合力（kN/m）;
Md――计算截面以上每米堤长动液压力合力对计算截面的弯矩（kN•m/m）;
H1计算截面至液面的距离（m）。
5.1.7防火堤培土的动土压力标准值应按式（5.1.7—1,2）计算确定：
Re=RmaxRtge（5.1.7—1）
MtE=0.4H1Re（5.1.7—2）
式中PtE――地震作用时，计算截面以上每米堤长的动土压力合力（kN/m）;
MtE――地震作用时，计算截面以上每米堤长的动土压力合力对计算截面的弯矩
（kN•m/m）;Pt――土压力合力（kN/m），按式（5.1.4—9）或（5.1.4—12）计算确定。
5.2强度验算
5.2.1防火堤应进行截面强度验算和地基强度验算。
5.2.1.1防火堤强度验算的设计表达式如下：
oS_R（5.2.1—1）
式中o0――结构重要性系数，取1.0;
S荷载效应组合设计值，按5.1.1条规定计算；
R――防火堤抗力设计值，按各有关规范确定。
5.2.1.2进行截面抗震强度验算时，设计表达式应为：
S辽R/re（5.2.1—2）
式中RE――防火堤抗震调整系数，对于钢筋混凝土堤，
升级会员 