的增量荷载分析是用于减少的k-ply根据确定的Hashin失效准则检测失效模式的材料特性<请参阅巴布罗[14],阿克拉斯和李[18]).这种退化的因素通常是裂纹密度相关
,
是指国际光纤故障在帘布层K除以实验区的长度,乘以厚度<诺普斯和BöGLE[19])。
裂纹密度的识别,
,因此降解因子
,需要基于光学或声学技术,大量的实验工作。
在目前情况下,一个单一的任意矩阵退化的因素是用来减少退化层选择的刚度值如下<[14]):
其中上标(>0指出原<完整)的财产,相当于
=0和
1是一个完全损坏的财产。
为了简单而有效的计算,本模型是基于一个固定值
的损伤模型,这是用来按一定关系减少退化层的刚度特性<3)。
一个渐进的过程,是选择在降解的因素是改变迭代直到预测FF负载对应,在目前的情况下,到第一纤维断裂的检测。
这种方法会导致一个分段线性应力应变曲线–<黑色虚线见图2)和会,没有实验,允许的值
<在0–1)的影响的测定和关于CDM模型及其精度<在图2中的黑色曲线)和后来的实验曲线。
FF负载通过此方法计算可能会低于实际的断裂载荷,从而高估了铺层设计<保守的方法);但是,在任何情况下,破坏过程的仔细的解释和产生的FF负载是必要的。
它也有可能找到一个FF负载近似由一个简单的两步方法,其刚度和失败的铺层的强度降低到接近于零的值;本方法等效于网格理论,因此具有有限的适用性,虽然通过该方法得到的FF负载一般用渐进破坏法[14]一致<图2)。
最后,我们注意到,在图2中提出的不同的曲线代表的最终破坏类型对应的层合板强度控制由纤维<纤维断裂)它可能会在水箱的优化设计为例。
由于计算平面内的纵向和环向内力NZ和N
下降低到一个小盘子,最优解对应于每罐的圆柱形部分,单位面积的重量最小化W,是很容易得到的。
任何破坏准则F(K>(
>LT可以在一个自己写的分析程序,计算实现,plyby层,在平面应变和应力基于CPT。
对于一个固定的目标函数和固定的基本设计条件<如表2型),该程序可以很容易地从一个定义域的研究分类数控组合,找到最佳的解决方案。
这可以在几秒钟内完成相应的研究表3域的组合,一个简单的FORTRAN和MATLAB程序。
本文首次运用常规叫做FPF优化。
这个程序更有趣的使用是在FF找到最佳的设计,需要考虑的损伤萌生和在加载增加其进展的帐户。
在5节中描述的进一步应用,我们选择了Hashin失效准则具有可识别的故障模式和高精度平面
随着刚度折减系数,从0.7到0.99不等的逐步退化的方法。
这第二次使用的程序被称为FF的优化。
在本文的其余部分,我们将这一工程设计方法为M1。
第弗朗西斯卡托等人。
/复合结构,94<2018)2087–2096
图3.<一)变化的螺旋层衬板和纵向应力等效VonM塞斯应力;
4.第二种方法,平方M:
有限元法和渐进损伤和遗传算法的优化
4.1.原理和假设
为了实现对约束的设计问题的表2中所给出的最优解,轴对称缠绕结构的优化设计程序的开发:
一个半测地路径算法,Reddy的渐进失效分析和有限元进行了遗传算法分析。
这个程序是由基姆等人使用相似的。
在参考文献[6,7]。
的M2的方法具体假设如下:
–内部的圆顶形状是固定的椭圆的一部分,尊重坦克T1和T2施加的几何条件。
–由于层的特殊结构,采用了一些二维轴对称四边形元素与2X2集成点,允许有限的CPU成本的应力状态很好的近似。
网格是由基姆等人使用相同。
:
在圆柱部分20元素和60元素的圆顶区域<图3A)。
–有限元模型的边界条件,在图3中有详细的:
(i>内端径向位移是固定的,(ii>一个统一的轴面力,相应的在水箱底部压力的影响,应用于衬,(iii>
的平面对称条件。
–蜿蜒的路径是用半测地路径算法计算[20]:
在
和
是R相对于z第一和第二衍生物。
是切向和法向力之间的比率,它必须保持低于滑移系数。
k=0,一个在clairault方程发现同样的趋势:
rsina=CSTE。
方程<4)与欧拉方法集成和它允许一个给定的k值确定进化沿罐。
–在层厚度的变化是从[20]:
在钢筋混凝土,
和
分别为半径,纤维缠绕角和圆柱形部分的厚度。
根据这种关系,层的厚度在开口变得无限。
我们选择了【20】规则:
卷绕厚度校正是恒定在98%和100%的子午线长度从气缸顶结之间测量。
4.2.方法损伤规律和优化
班轮服从弹性完全塑性的vonM塞斯准则,复合层的行为与Hashin准则及损伤是由一个退化因素
=0.99迪的预测方法。
和失效准则的行为在每个高斯点的有限元网格计算。
作为经营的模型使用离散损伤规律,破坏一个平均值不可用。
损伤评估/塑性状态,等效破坏准则评估上的n元以下:
第一项对应的破坏准则,计算值与平均应力状态中的元素。
第二项是一个惩罚系数P的定义,参考的解决方案是可行的,并宣布我I(n>=0如果弹性,I(n>=1的损坏或可塑性的实例。
优化了遗传算法已成功地应用在最近的优化问题求解复合基础板和结构[21]。
我们采用整数编码的个体,一个统一的均匀变异算子。
约束条件考虑的原则为基础的可行个体优越:
一个可行的个人而不是一个系统保留不可行。
在随后的一代一代人口置换和程序的建立。
这个选择过程是用来保存大量的母体高性能个人。
通常情况下,东北最好的个人的母体是再抄写在儿童人口。
失踪的个体是由再生产。
[22]表明,该技术可以实现在不同的极值的几个亚群。
这是与许多局部最优组合结构优化问题是有价值的。
循环停止时进行的分析的数量达到一个预定义的阈值。
由于设计变量数目低,我们10000点分析停止。
作为一个线性有限元计算具有约0.15的平均持续时间,一个优化的时间约为25分钟。
一个非线性有限元计算的平均时间为10秒,所以我们选择了只使用5000个评价,以获取不到一天的CPU时间。
在本文的其余部分,我们将本次设计方法为M2。
第弗朗西斯卡托等人。
/复合结构,94<2018)2087–2096
表4
为T1槽优化设计结果得到的层压材料的–FPFM1M2方法和相应的最大应力在每个物料在圆筒部分PW=13.79兆帕。
a相应的最优的每单位面积的重量在罐筒节。
b价值近似CPT。
c最大应力准则。
5.结果与讨论
5.1.设计罐T1的结果
根据表2中描述的设计条件下,为T1的优化问题可以表述为:
当
和
分别为螺旋和箍选择之间的最大应力破坏准则。
Tsai–Hill或者Hashin标准。
在某些条件下<7)中,问题在表4中的所有对应于最小的最佳层压解决方案质量和不同的标准,包括的值中的应力每层,列出和相比,Kim等人的最优解。
[7]。
特别是,强调Kim的在不同的帘布层在工作压力下,呃溶液测定由一个简单的线性CLT的方法,因为它们不显示在参考文献。
[6,7]。
这些值确认,Kim的解决方案可被视为FPF的解决方案,工作压力PW=13.79MPa条件下,因为没有的应力超过在罐的圆筒形部分的各种材料的强度。
在这些条件下的问题我们可能期望FPF设计,最佳的解决方案是独立的选择失败的标准,因为横向的矩阵失败螺旋帘布层中的模式是显性的,和考虑到相同的方式,由不同标准。
对于这种差异可能结果,我们完全理解Kim的设计条件。
但这些条件都没有明确界定的文献。
[6,7],我们提出要解决两个新的问题,像对于这个问题,每单位面积的最小权重W大幅度降低,确认的横向的高冲击强度的最佳FPF溶液的CFRP。
最佳的的解决方案和相应的权重W获得的M1和M2都非常接近,并轻于Kim的解决方案。
导致2螺旋和4相同的圆筒部的层叠体的箍层非常相似的缠绕角度<32和28),唯一的不同的是衬套的厚度。
冯·M塞斯和纵向应力变化<分别在衬套和螺旋层)获得从最佳的P2-M2-FPF溶液<表4)表示在图3。
为M2的方法,储罐的面积附近的圆顶从优化过程中排除,因为由于应力集中效应边界条件的有限元模型<图3a)。
在M2方法结果是通过以下方式获得的3-D层状的那些非常相似固体的商业软件ANSYS有限元分析。
<图3a)。
此过程的细节和进一步的结果节中介绍。
5.2,M2的方法证明,任何局部弯曲或剪切效应可以证明任何加固的圆周罐的圆筒部的刚性,是清楚本
章Kim的解决方案<而不是我们的解决方案M1和M2层)。
尽管它的简单性,P2-M1-FPF方法似乎是提供一个良好的,但没考虑到本设计主要是罐的近似占主导地位的圆柱部分,即使我们确实观察到一个适度增加纵向应力层螺旋气缸穹顶结附近<见表4,图。
<3aand)第5.2节)。
可能是最佳的高压罐设计非常敏感的底部施加的边界条件圆顶和客观需要比较我们的方法和Kim等人的方法。
这些规定需要精确的边界条件参考文献的作者。
[6]。
表最小化的每单位区域W受的重量:
·最大工作内压PW¼13:
79兆帕·不变的几何条件:
P1·vonMises失效的条件下的线性无屈服:
·螺旋层的Hashin矩阵失效模式为1:
0,安全系数等于标准:
·圈层的Hashin标准,安全系数等于3点光纤故障模式
最后,问题方法M1和M2<与Reddy的损害法)被用来解决这个问题,尽管M1-M2和方法之间可能是不同的假设Kim的方法上面提到的。
所有类型3高压储罐带有或不带有衬套产量超过一般设计的工作压力,分别设计如果产量是允许的,储罐的重量有效地减少,如表5中可以看出,在示出M1和M2的方法得到的最好的解决方案相比Kim的解决方案。
对于这个特定的问题,以及相应的M1-最佳的解决方案