612#高支模板施工方案描述.docx

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612#高支模板施工方案描述

目录

第一章模板工程2

第一节主要部位模板体系2

第二节施工前的准备工作2

第三节模板的支设方法4

第四节模板及支撑的验算8

第五节模板的拆除23

第六节模板安装质量要求24

海岸花园高层住宅6—12#高支模计算及施工方案

本工程为高层商住楼，地下室1层、地上11～17层，建筑占地面积4305m2，总建筑面积37172m2，建筑总高度54.85M，结构形式为框剪结构，其中主体顶层为复式层，层高为7米，梁、板模施工属于高支模施工。

根据本工程的结构形式和特点，经仔细计算及验算，编制以下高支模施工方案。

本工程所需模板体系主要包括:

框架柱模、墙、梁、板模板及其它部位模板，其主要支模方式及体系选择如下:

第一节主要部位模板体系

工程部位

模板体系

1、梁、板

七夹板、50100mm木枋

2、楼梯

七夹板、50100mm木枋、钢管

3、墙、柱

七夹板、100100mm木枋、钢管

第二节施工前的准备工作

1．测量定位

主体结构整体效果是通过施工的各道工序来保证的，测量放线作为先导工序应贯穿于各施工环节。

本工程放线时打破传统惯例，以确保各工序式精度为原则，凡为保证精度需要提供的基准线、轴线、墙柱定位尺寸线都及时给出，凡有关工序需要配合的检测都有及时予以满足。

此外，为保证测量放线自身的精度，施工现场测量人员须经挑选并经过培训，在放线工作中正确合理使用仪器和钢尺，按规定检验仪器，检定钢尺，从而保证测量放线工作顺利进行。

（1）投点放线

用经纬仪引测建筑物的边柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出其他各轴线，然后根据施工图线弹出模板的内边线和中心线，以便于模板的安装和校正。

（2）标高测量

根据模板实际的要求用水准仪把建筑物水平标高直接引测到模板安装位置。

在无法直接引测时，可采取间接的方法，即用水准仪将水平标高先引测到过渡引测点，作为上层结构构件模板的基准点，用来测量和复核其标位置。

（3）找平

模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。

常用的找平方法是沿模内边线用1:

3水泥砂浆抹找平层，另外，在外墙、边柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并用仪器校正，使其平直。

2．材料准备

（1）木枋创直，所有进场木枋均需刨直使用，且规格大小一致。

（2）支撑杆要整理，有破损、大范围裂缝（特别是焊缝脱开）、弯曲度较大的支撑杆均需替换。

连接、固定支撑杆用的卡扣应整理，有破损等缺陷的均需替换。

（3）螺杆加工根据要求分类加工，如普通螺杆、防水螺杆、一次性螺杆等。

第三节模板的支设方法

1、柱模板

1）柱模板施工工艺流程：

弹定位尺寸线→做找平、定位墩→安装柱模板→安装柱水平钢管、竖向木方→安装对拉螺杆及加固→班组自检→项目部联合质检，合格后进行下一道工序。

2）施工要点

a、支设时，先对柱模板进行定位放线，内置砼支撑杆或钢筋以控制柱截面尺寸，然后将拼好的大模板按模板定位线进行安装，钉好竖向木枋（300mm间距），并沿螺杆孔穿上螺杆，待水平钢管装上之后，将螺杆紧固，并支设支撑或进行拉结，以防倾倒。

同时用支撑或拉杆上的螺栓进行模板垂直度的调节。

柱模板支设如下图所示:

b、为防止外柱上下层出现错台，上层模板与已浇筑的下层砼搭接300mm，用螺丝杆拉紧。

为了防止混凝土浇筑时漏浆，模板底部用双面胶粘贴海绵条，海绵条大小为10×50，根部处理示意图如下图所示:

柱柱根部模板塞缝示意图

2、梁模板

1）施工工艺流程：

复核梁底标高校正轴线位置→搭设梁模支架→安装梁模底板→安装两侧梁模→复核梁模尺寸、位置→与相邻梁模连接固定。

2）施工要点

a、截面积<0.25m2时,支撑杆纵距不大于800mm，横距不大于800mm；当截面积>0.25m2时,支撑杆纵距不大于500mm，横距不大于500mm。

b、高度大于700mm时，梁侧模只能先支设固定一边，待梁钢筋绑扎完毕后，再支设另一边，同时采用螺丝杆加固，梁模板支设如下图所示。

梁模板支设示意图

c、对于跨度L≥4米或悬挑长度L≥2米的梁，支模时按设计要求起拱，其中跨度L≥4米的梁底起拱为L/500，悬挑长度L≥2米的梁端起拱为L/300。

3）质量保证措施：

a、梁口与柱头模板的连接特别重要，要求拼装准确，加固牢靠。

b、起拱应在铺设梁底之前按设计要求进行。

C、纵横方向的垂直剪刀撑的间距不宜大于6m。

d、梁斜撑用板条或短木枋，角度在45～60度，支撑在侧模上部横木枋上。

3、板模板

1）施工要求

各层板模板支撑立杆间距为1200mm×1200mm。

模板支设统一按以下要求施工：

a、木枋间距300，平台模板接缝处下方必须有木枋。

平台木枋搭接处，应错开或加间距400mm的木枋来加强。

b、梁板交接处下方必须用木枋支撑，以板模压梁侧模。

c、高低跨吊模根部用马凳将木枋垫起，马凳用的钢筋直径应不小于Φ16，马凳间距为@1000。

d、板跨度超过4m的均应起拱，起拱高度为全跨长度的L/500；跨度大于2m的悬臂梁应起拱L/400。

楼板模板支设示意图

e、层高较高时，采用平台满堂红脚手架沿全高加剪刀撑，间距不大于6米，支柱高度方向每隔1.8m设一道双向水平拉杆。

转换层楼板模板支设示意图如上图所示。

4、楼梯模板

楼梯模板采用全封闭式支设，如下图所示：

楼梯踏步模板支设示意图

第四节模板及支撑的验算

一、荷载取值

根据《混凝土结构工程施工与验收规范》（GB50204-91）中的有关规定，模板及其支架的设计应考虑以下各项荷截：

（1）模板及其支架自重：

计算模板及其支架时取标准值0.5KN/m2

（2）新浇混凝土的自重：

根据混凝土配合比设计报告，其标准值为24KN/m3：

（3）钢筋自重：

一般每立方米钢筋混凝土的钢筋自重：

楼板为1.1KN/m3,梁为1.5KN/m3；

（4）施工人员及设备荷截：

计算模板及其支承模板的小楞时标准值为2.5KN/m2；

（5）振捣混凝土时产生的荷截：

对水平面模板其标准值为2.5KN/m2，以垂直面模板标准值为2.5KN/m2；

（6）新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列地形式计算，并取最小者：

F=0.22γ0β1γ2ν

F=γh

（7）泵送混凝土对垂直面模板产生的水平荷截为2.0KN/m2。

二．所用材料的力学性能

模板采用18mm胶合板，有关力学计算参数如下：

弹性模量E=1.1×104N/mm2，抗弯强度为[σ]=16N/mm2，抗剪强度为[τ]=2.2N/mm2。

支承小楞采用50×100木方，有关力学计算参数如下：

弹性模量E=1.1×104N/mm2，抗弯强度为[σ]=10N/mm2，抗剪强度为[τ]=110N/mm2，A=489mm2，I=12.19×104mm4，W=5.08×103mm3；

钢管采用卡扣与顶撑连接，每根顶撑在正常情况下可承受0.7T的荷截；连接卡扣抗滑移承载能力为：

Ｎnv=5KN/只。

三、框架梁模板、支架承载力验算：

（1）梁模板承载力验算：

梁模板的验算实际上是验算支承模板的小楞间距，为简化计算，模板按五等跨连续梁进行计算。

模板自重：

0.5KN/m2×（0.6m+0.8m×2）=1.1KN/m

混凝土自重：

24KN/m2×0.6m×1.0m=14.4KN/m

钢筋自重：

1.5×0.6×1.0=0.9KN/m

静载合计：

q1=1.2×（1.1+14.4+0.9）=19.7KN/m

施工人员及施工设备荷载：

2.5KN/m2×0.6m＝1.5KN/m

振捣混凝土时产生的荷载：

2.0KN/m2×0.6m＝1.2KN/m

活载合计：

q２=1.4×（1.5+1.2）=3.8KN/m

为了计算方便，将静载和活载简单叠加在一起计算最大弯矩，计算结果也偏安全，即q＝q1+q２=23.5KN/m

I=bh3/12=（600×183）/12=2.916×105mm4

W=bh2/6=（600×182）/6=3.24×104mm2

则最大弯矩为：

Mmax=0.105ql2=0.105×23.5×0.32

=0.222KN·m=0.222×106N·mm

σmax=Mmax/w=0.222×106N·mm/3.24×104mm3

=6.85N/mm2≤［σ］＝16N/mm2

因而木方小楞的间距 300mm时，能满足模板承载力的要求。

（2）支承模板的小楞验算

本项验算实际上是验算小楞下钢管的间距，为简化计算，将荷载直接作用在小楞上。

小楞的均布荷载可由模板的均布荷载q换算过来：

q’=q×木楞间距／梁宽＝23.5KN/m×0.3m/0.6m=11.75KN/m

根据计算简图，木方小楞的最大弯矩为：

Mmax=0.105q’L2=0.105×11.75×0.52

0.308KN·m=0.308×106N·mm

W=bh2/6=（50×1002）/6=8.33×104mm3

σmax=Ｍmax/w=0.308×106N·mm/8.33×104mm3

=3.70N/mm2≤［σ］＝10N/mm2

（3）钢管杆件及扣件的承载力

钢管支撑间距为500mm，则每延米梁施工荷载由６根钢管支撑来承担，则每根钢支撑承受的荷载为：

23.5KN/6=3.92KN≤每根顶撑可承受0.7T的荷载

由于每根钢支撑的荷载是由连接卡扣传递来的，而连接卡扣抗滑移承载能力为：

Ｎnv=5KN/只，大于平均钢支撑计算的承受荷载3.92KN，为增强施工的安全性，在梁下钢管横梁与钢支撑的连接处设置双扣件。

四、顶板的模板、支架承载力验算

（1）顶板模板的承载力验算：

基本方法同梁模板的承载力验算，计算简图也同梁模板，木楞的间距也为300mm，取1m宽模板进行承载力验算：

模板自重：

0.5KN/m2×1m=0.5KN/m

混凝土自重：

24KN/m3×0.20m×1m=4.8KN/m

钢筋自重：

1.5×0.20×1=0.30KN/m

静载合计：

q1=1.2×（0.5+4.8+0.30）=6.72KN/m

施工人员及施工设备荷载：

２.5KN/m2×1m＝2.5KN/m

振捣混凝土时产生的荷载：

２.0KN/m2×1m＝2KN/m

活载合计：

q２=1.4×（2.5+2）=6.3KN/m

为了计算方便，将静载和活载简单叠加在一起计算最大弯矩，计算结果也偏安全，即q＝q1+q２=13.02KN/m

I=bh3/12=（1000×183）/12=4.86×105mm4

W=bh2/6=（1000×182）/6=5.4×104mm3

则最大弯矩为：

Mmax=0.105ql2=0.105×13.02×0.32

=0.123KN·m=0.123×106N·mm

σmax=Mmax/w=0.123×106N·mm/5.4×104mm3

=2.28N/mm2≤［σ］＝16N/mm2

因而木方小楞的间距300mm时，能满足模板载力的要求。

（2）支承模板的木楞承载力验算

由于简支时弯矩最大，因而选取一段跨为 650mm的简支梁作为木楞承载力验算模型；

根据每米宽模板的均布荷载为13.02KN/m，则木楞上的荷载为；

q=13.02KN/m×0.3m=3.906KN/m

最大弯矩为：

Mmax=0.125ql2=0.125×3.906×0.652

=0.206KN·m=0.206×106N·mm

σmax=Mmax/w=0.206×106N·mm/8.33×104mm3

=2.47N/mm2≤［σ］＝10N/mm2

因而在板木钢管间距650mm时，木楞承载力能满足要求。

（3）支撑杆件及扣件的承载力验算

由于每根支撑所承受的板面载面积为0.65×0.65m2,而根据上面计算所得每m2模板的荷载为13.02KN。

则每根支撑杆所受荷载为：

13.02×0.65×0.65=5.5KN≤每根顶撑可承受0.7T的荷载

由于每根钢支撑的荷载的是由连接卡扣传递来的，而连接卡扣抗滑移承载能力为：

Ｎnv=5KN/只，在板下的钢管横梁与支撑杆的连接处须设置双扣件，两个扣件之间必须顶紧，不留空隙，以使两个扣件能协同作用。

五、柱模板验算

1．采用内部振捣器，当奏浇筑速度在6m/h以下时，新浇筑的砼作用于柱模板的最大侧压力，可按以下两式计算，并取两式的较小值：

Pm=0.22·γc·to·β１·β２·Ｖ１／２

Pm＝γc·H

式中：

Pm—-新浇筑砼的最大侧压力（KN／m2）;

γc——砼的重力密度（KN/m3）,γc＝24KN/m3;

to——新浇砼的初凝时间（与配合比的初凝有区别），

可采to＝200/（t+15）,t为砼入模温度，t=20℃～35℃;

H——砼侧压计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m），此处H=5.6m。

β１——砼坍落度影响修正系数，坍落度在11～15cm时，取β１=1.15;

β２——外加剂影响修正系数，掺加具有缓凝作用的外加剂时，取β２=1.2;

V——砼的浇筑速度（m/h）,取v=2m／小时。

取砼入模温度t=30℃,砼初凝时间取to＝4.5小时,V=2m/h

β１=1.15,β２=1.2,则：

Pm=0.22·γc·to·β１·β２·Ｖ１／２

=0.22×24×4.5×1.15×1.2×2１／２＝32.8KN/m２

Pm=γc·H=24×5.6=134.4KN/m２

取二者较小值Pm=32.8KN/m２

2．柱模板采用18mm厚的木模板，木楞水平方向间距为@500mm,竖向方向为@300mm,木模板支承在内楞上一般按三跨连续梁来计算。

（1）柱模板的强度计算：

取计算宽度500mm，则作用在模板上的侧压力：

q1=32.8×0.5=16.4KN/m

计算跨度：

L1＝300mm,则木模板承受的最大弯矩为：

Mmax=1/10q1L1２

=1/10×16.4×300２

=147600N·mm

σ=Mmax/（1/6bh２）

=147600/（1/6×500×18）

=5.4N/mm２﹤[fm]=13N/mm２结论：

满足要求。

[fm]=13N/mm２　为木材抗弯强度设计值。

（2）模板刚度计算：

模板产生的挠度：

ω=0.967q1L14/100EI

=0.967×16.4×3004/（100×10000×1/12×500×183）

=0.53mm﹤[ω]=L1/400=0.75mm结论：

满足要求。

[ω]=为允许挠度设计值

（3）内外楞的验算：

木楞的截面尺过为50×100，内木楞（50×100）承受模板、墙模板作用的荷载，可按多跨连续计算，而外楞（Φ48钢管）的作用主要是加强各部分的连接及模板的整体刚度，不是一种受力构件，可不进行计算。

a．作用在内楞上的荷载：

取计算宽度300mm；

则作用在内楞上的线荷载为：

q2=32.8×0.3=9.84N/mm

b.对木楞的强度验算：

计算跨度：

L2２=500mm

内木楞的最大弯矩：

Mmax＝1/10q2L2

＝1/10×9.84×500

＝246000N·mm

σ＝Mmax/W

＝246000/（1/6×50×100２）

＝2.95N/mm２<[fm]=13N/mm2结论：

满足要求。

（4）对内木楞的刚度验算：

产生的挠度：

ω=０.967q2L24/100EI

=０.967×9.84×5004/（100×10000×1/12×50×1003）

=0.142mm[ω]=L1/400=0.75mm结论：

满足要求。

允许挠度设计值[ω]=L2/400=1.25mm﹥ω=0.142mm

结论：

满足要求

（5）对拉螺杆的计算：

对拉螺杆采用φ12圆钢，间距水平方向@500mm，垂直方向@500mm,每根螺杆承受的拉力：

N=AjPm=0.5×0.5×32.8=8.2KN

则：

σ=N/A=8200/113=72.57N/mm2﹤[f]=210N/mm2

结论：

满足要求。

六、梁板模板及支架验算如下：

D48×3.5标准脚手架钢管载面性质:

An=489MM2，I=15.78，

p=78.5KN/M3；砼自重25KN/M3；木方自重9KN/M3；模板自重0.3KN/M3;取1个单元长度（1M）计算：

1．作用在梁底模板的均布荷载q

荷载标准值：

（1）支架自重：

q1=0.3KN/m3×1.92=0.58KN/m；

（2）新浇筑砼自重：

q2=25KN/m3×0.6×2.1=31.5KN/m；

（3）钢筋自重：

q3=1.5KN/m3×0.6×2.1=1.89KN/m；

（4）振捣砼时产生的荷载:

q4=2.0KN/m2×1=2KN/m；

荷载设计值：

q=1.2（q1+q2+q3）+1.4×q4

=1.2×（0.58/+31.5+1.89）+1.4×2=43.6KN/m

2．梁底模板一般支承在楞木或顶撑上，楞木间距为300mm，按连续梁计算，可通过《建筑结构计算手册》的附表计算它的最大弯矩、剪应力和挠度。

再按以下公式分别进行强度和刚度验算。

载面抵抗矩：

Wji≥M/fm

剪应力：

τmax=3υ/bh≤Fv

挠度：

WA=Kfql4/100EI≤[W]=1/400

式中：

M——计算最大弯矩；

Fm——木材抗弯强度设计值，施工荷载的调整系数m=1.3，Fm

=13N/mm2；

υ——计算最大剪力K1q1，K1为剪力系数，可以从等截面连续梁的计算数表中查得；

b_______梁底模板的宽度;

h______梁底模板的厚度;

I_______木楞间距;

fV______木材抗剪强度设计值:

fV=1.4Mpa;

Kf_____挠度系数,按四跨连续梁考虑;

（1）强度计算:

梁底模板最不利荷载布置.由等截面连续梁的计算系数表中查得:

KM=-0.121,KV=-0.620,KF=0.967,

WN=1/6bh2=1/6×600×202=40000mm3

Mmax=Kmqi2

=-0.121×43.6×0.32

=-0.474KN·m

6=Mmao/WN

=0.474×106/40000mm3

=11.86N/mm2

结论：

满足要求.

（2）剪应力计度:

=KV•qI

=0.62×43.6×0.3

=8.1KN

剪应力max=3/2bh

=3×8.1×103/2×600×20

=1.01MPa

fV=1.4MPa>max=1.01MPa

结论：

满足要求。

（3）挠度计算:

按强度验算荷载组合,进行挠度验算时,不考虑振动荷载,所以:

q=q1+q2+q3

=0.58+31.5+1.89

=33.97KN/m

WA=kfql4/100EI

=0.967×33.97×3004/（100×10000×1/12×600×203）

=0.67mm<[W]=1/400=300/400=0.75mm

结论：

满足要求。

3．钢管支撑计算

本工程使用48×3.5扣件式钢管脚手架支撑，顶部水平杆采用双卡扣固定。

仍以框架梁KZL3（600×2100为例。

框架梁底设四排友撑杆，纵向支撑杆间距为800mm。

（1）横向水平杆的强度计算:

传递给单根横向水平杆的集中荷载为:

P=43.6×0.8×1/4×1/2=4.4KN/m

M=KmPI=0.268×4.4×0.8=0.94KNm（查表得Km=0.268）

48×3.5杆件的截面抵抗矩为W=5080MM3（《建筑施工脚手架实用手册》表4-31）

=M/W=0.94×106/5080=185.0N/mm2

结论：

满足要求

（2）挠度计算:

=kXPI3/100EI=2.6574.48003/10020610312.19104=0.0025mm

结论：

满足要求

（3）立杆的稳定计算:

作用在立杆上的最大施工荷载为:

N=43.6KN/m0.5m×1/4=5.45KN

轴心压杆的稳定系数

=h/I=1.8×1000/15.8=113.9

查《建筑施工脚手架实用手册》表4-37A得=0.324

立杆压力设计值为:

F=AfC

=0.324×4.89×102×205

=32.48KN>5.45KN

结论：

满足要求

（4）卡扣抗滑计算:

横向水平杆传递给立柱集中荷载为N=5.45KN,双卡扣抗滑承载力设计值为17KN大于5.45KN。

结论：

满足要求

七、标准层模板验算

标准层模板验算得点为支撑体系，其模板支撑体系验算如下：

梁板模板及支架验算如下：

D48×3.5标准脚手架钢管载面性质:

An=489MM2，I=15.78，

p=78.5KN/M3；砼自重25KN/M3；木方自重9KN/M3；模板自重0.3KN/M3;取1个单元长度（1M）计算：

1．作用在梁底模板的均布荷载q

荷载标准值：

（1）及其支架自重：

q1=0.3KN/m3×1.92=0.58KN/m；

（2）新浇筑砼自重：

q2=25KN/m3×0.6×2.1=31.5KN/m；

（3）钢筋自重：

q3=1.5KN/m3×0.6×2.1=1.89KN/m；

（4）振捣砼时产生的荷载:

q4=2.0KN/m2×1=2KN/m；

荷载设计值：

q=1.2（q1+q2+q3）+1.4×q4

=1.2×（0.58/+31.5+1.89）+1.4×2=43.6KN/m

2．梁底模板一般支承在楞木或顶撑上，楞木间距为300mm，按连续梁计算，可通过《建筑结构计算手册》的附表计算它的最大弯矩、剪应力和挠度。

再按以下公式分别进行强度和刚度验算。

载面抵抗矩：

Wji≥M/fm

剪应力：

τmax=3υ/bh≤Fv

挠度：

WA=Kfql4/100EI≤[W]=1/400

式中：

M——计算最大弯矩；

Fm——木材抗弯强度设计值，施工荷载的调整系数m=1.3，Fm

=13N/mm2；

υ——计算最大剪力K1q1，K1为剪力系数，可以从等截面连续梁的计算数表中查得；

b_______梁底模板的宽度;

h______梁底模板的厚度;

I_______木楞间距;

fV______木材抗剪强度设计值:

fV=1.4Mpa;

Kf_____挠度系数,按四跨连续梁考虑;

（1）强度计算:

梁底模板按四跨连续梁计算,按最不利荷载布置.由等截面连续梁的计算系数表中查得:

KM=-0.121,KV=-0.620,KF=0.967,

WN=1/6bh2=1/6×600×202=40000mm3

Mmax=Kmqi2

=-0.121×43.6×0.32

=-0.474KN·m

6=Mmao/WN

=0.474×106/40000mm3

=11.86N/mm2

满足要求.

（2）剪应力计度:

=KV•qI

=0.62×43.6×0.3

=8.1KN

剪应力max=3/2bh

=3×8.1×103/2×600×20

=1.01MPa

fV=1.4MPa>max=1.01MPa

满足要求。

（3）挠度计算:

按强度验算荷载组合,进行挠度验算时,不考虑振动荷载,所以:

q=q1+q2+q3

=0.58+31.5+1.89

=33.97KN/m

WA=kfql4/100EI

=0.967×33.97×3004