模板木计算全新用.docx

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模板木计算全新用

模板支撑（木支撑）计算书

工程名称：

恒盛商住小区1#～7#楼；工程建立地点：

市二环北路；属于框剪结构；地上18层；地下1层；建筑高度：

55.5m；标准层层高：

3.0m；总建筑面积58000平方米；总工期：

540天。

本工程由市恒大房地产开发XX公司投资建立，市城乡规划设计，地矿公司分公司地质勘察，XX至佳建立工程咨询监理监理，市建筑安装工程公司组织施工；由旭东担任项目经理，朱銘担任技术负责人。

计算依据《木结构设计规》〔GB50005-2003〕等规编制。

梁模板（木支撑）计算

一、参数信息

1、模板参数

木支撑纵距Lb（m）：

0.400；立杆计算高度H（m）：

2.400；

立杆圆木大头直径R（mm）：

80.000；立杆圆木小头直径r（mm）：

40.000；

梁底斜撑方木截面宽度b1（mm）：

40.000；梁底斜撑方木截面高度h1（mm）：

60.000；

帽木长度La（m）：

1.000；帽木截面宽度b2（mm）：

60.000；

帽木斜撑方木截面高度h2（mm）：

80.000；

斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0（mm）：

600.000；

梁截面宽度B（m）：

0.250；梁截面高度D（m）：

0.500；

2、荷载参数

模板自重（kN/m2）：

0.4；混凝土与钢筋自重（kN/m2）：

25.0；

施工荷载（kN/m2）：

1.0；新浇混凝土荷载侧压力（kN/m2）：

12.0；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）:

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3、梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

500；次楞根数：

4；主楞竖向支撑点数量：

4；

竖向支撑点到梁底距离依次是：

80mm，160mm，300mm，380mm；

穿梁螺栓直径（mm）：

M8；穿梁螺栓水平间距（mm）：

500；

主楞材料：

木方；宽度（mm）：

60.00；高度（mm）：

80.00；

次楞材料：

木方；宽度（mm）：

60.00；高度（mm）：

80.00；

4、面板参数

面板选用类型:

胶合面板；面板弹性模量E（N/mm2）:

6000.000；

面板厚度（mm）:

20.000；面板抗弯设计值fm（N/mm2）:

13.000；

5、立杆圆木参数

立杆圆木选用木材：

杉木；圆木弹性模量E（N/mm2）:

9000.000；

圆木抗压强度设计值fc（N/mm2）:

10.000；

6、斜撑方木参数

斜撑方木选用木材：

杉木；斜撑方木弹性模量E（N/mm2）:

9000.000；

斜撑方木抗压强度设计值fc（N/mm2）:

11.000；

7、帽木方木参数

帽木方木选用木材：

杉木；弹性模量E（N/mm2）:

9000.000；

抗剪强度设计值fv（N/mm2）:

1.400；抗弯强度设计值fm（N/mm2）:

11.000；

二、梁侧模板荷载计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

分别计算得17.031kN/m2、12.000kN/m2，取较小值12.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算：

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为4根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=50×2×2/6=33.33cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.5×12×0.9=6.48kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；

计算跨度:

l=（500-100）/（4-1）=133.33mm；

面板的最大弯矩M=0.1×6.48×[（500-100）/（4-1）]2+0.117×2.52×[[（500-100）/（4-1）]]2=1.68×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×6.480×[（500-100）/（4-1）]/1000+1.2×2.520×[（500-100）/（4-1）]/1000=1.354kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.68×104/3.33×104=0.5N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=0.5N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1=6.48N/mm；

l--计算跨度:

l=[（500-100）/（4-1）]=133.33mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=50×2×2×2/12=33.33cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×6.48×[（500-100）/（4-1）]4/（100×6000×3.33×105）=0.007mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=[（500-100）/（4-1）]/250=0.5mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.007mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.533mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算：

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=1.354/0.500=2.707kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.068kN·m，最大支座反力R=1.489kN，最大变形ν=0.051mm

〔1〕次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=6.77×104/6.40×104=1.1N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=11N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=1.1N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！

〔2〕次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.051mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.489kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图（kN·m）

主楞变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.060kN·m，最大支座反力R=1.899kN，最大变形ν=0.010mm

〔1〕主楞抗弯强度验算

σ=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=5.96×104/6.40×104=0.9N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]=11N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=0.9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=11N/mm2，满足要求！

〔2〕主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.010mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=140/400=0.35mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.01mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.35mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

N<[N]=f×A

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓型号:

M8；查表得：

穿梁螺栓有效直径:

9.85mm；穿梁螺栓有效面积:

A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=1.899kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×76/1000=12.92kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.899kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算：

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原那么是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=250×20×20/6=1.67×104mm3；

I=250×20×20×20/12=1.67×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进展面板抗弯强度验算：

σ=M/W

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN·m）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=400.000mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土与钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×25.000×0.250×0.500×0.900=3.375kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×0.350×0.250×0.900=0.095kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×（1.000+2.000）×0.250×0.900=0.945kN/m；

q=q1+q2+q3=3.375+0.095+0.945=4.415kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

M=0.1ql2

面板的最大弯矩：

Mmax=0.10×4.414×0.42

面板的最大受弯应力计算值：

σ=0.071×106/1.67×104=4.2N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.2N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=〔25.00×0.500+0.35〕×0.25=3.21kN/m；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=400.00mm；

E--面板的弹性模量:

E=6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=400.00/250=1.600mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×3.212×4004/（100×6000×1.67×105）=0.557mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.557mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=400/250=1.6mm，满足要求！

七、帽木验算：

支撑帽木按照集中以与均布荷载作用下的两跨连续梁计算；

（1）钢筋混凝土板自重线荷载设计值（kN/m）：

q1=1.2×25.000×0.500×0.400=6.000kN/m；

（2）模板的自重线荷载设计值（kN/m）：

q2=1.2×0.350×0.400=0.168kN/m；

（3）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

q3=1.4×（1.000+2.000）×0.400=1.680kN/m；

q=q1+q2+q3=7.848kN/m；

（4）帽木的自重线荷载设计值（kN/m）：

q4=1.2×60.000×10-3×80.000×10-3×3.870=0.022kN/m；

帽木截面抵抗矩：

W=60.000×80.0002/6=64000.000mm3；

帽木截面惯性矩：

I=60.000×80.0003/12=2560000.000mm4；

帽木简图

帽木剪力图（kN）

帽木弯矩图（kN·m）

帽木变形图（mm）

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R1=0.033kN；R2=1.918kN；R3=0.033kN；

最大弯矩Mmax=0.048kN·m；最大变形νmax=0.008mm；最大剪力Vmax=0.959kN；

截面应力σ=47629.883/64000=0.744N/mm2。

帽木的最大应力为0.744N/mm2，小于帽木的抗弯强度设计值11N/mm2，满足要求！

帽木的最大挠度为0.008mm，小于帽木的最大容许挠度1.6mm，满足要求！

八、梁底木支架立杆的稳定性验算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1、静荷载标准值包括以下容：

（1）木顶撑的自重（kN）：

NG1={1.000×0.060×0.080+[（1.000/2）2+0.6002]1/2×2×0.040×0.060+2.400×π×（0.040/2）2}×3.870=0.045kN

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×0.400×0.250=0.035kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×0.250×0.500×0.400=1.250kN；

经计算得到，静荷载标准值；

NG=NG1+NG2+NG3=0.045+0.035+1.250=1.330kN；

2、活荷载标准值计算：

NQ=（1.000+2.000）×0.250×0.400=0.300kN；

3、立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×1.330+1.4×0.300=2.016kN；

稳定性计算公式如下：

σ=N/（φA0）≤fc

其中，N--作用在立杆上的轴力

σ--立杆受压应力计算值；

fc--立杆抗压强度设计值；

A0--立杆截面的计算面积；

A0=π×（40.000/2）2=1256.637mm2

φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比结果确定；

轴心受压稳定系数按下式计算：

φ=2800/λ2

i--立杆的回转半径，i=40.000/4=10.000m；

l0--立杆的计算长度，l0=2400-500-600=1300mm；

λ=1300.000/10.000=130.000；

φ=2800/130.0002=0.166；

经计算得到：

σ=2015.707/（0.166×1256.637）=9.682N/mm2；

根据规规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系

数：

[f]=1.2×10.000=12.000N/mm2；

木顶支撑立杆受压应力计算值为9.682N/mm2，小于木顶支撑立杆抗压强度设计值12N/mm2，满足要求！

九、梁底斜撑稳定性验算:

木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算：

RDi＝RCi/sinαi

其中，RCi-斜撑对帽木的支座反力；

RDi-斜撑的轴力；

αi-斜撑与帽木的夹角。

sinαi=sin{arctan[600.000/（1000.000/2）]}=0.768；

斜撑的轴力：

RDi=RCi/sinαi=0.033/0.768=0.043kN

稳定性计算公式如下：

σ=N/（φA0）≤fc

其中，N--作用在木斜撑的轴力,0.043kN

σ--木斜撑受压应力计算值；

fc--木斜撑抗压强度设计值；11.000N/mm2

A0--木斜撑截面的计算面积；A0=40.000×60.000=2400.000mm2；

φ--轴心受压构件的稳定系数,由长细比λ=l0/i结果确定；

轴心受压构件稳定系数按下式计算：

φ=1/（1+（λ/80）2）

i--木斜撑的回转半径，i=0.289×40.000=11.560mm；

l0--木斜撑的计算长度，l0=[（1000.000/2）2+600.0002]0.5=781.02mm；

λ=781.025/11.560=67.563；

φ=1/（1+（67.563/80）2）=0.584；

经计算得到：

σ=42.781/（0.584×2400.000）=0.031N/mm2；

根据规规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数；

[f]=1.2×11.000=13.200N/mm2；

木顶支撑斜撑受压应力计算值为0.031N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.2N/mm2，满足要求！

墙模板计算

墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规》GB50010-2002、《钢结构设计规》（GB50017-2003）等规。

墙模板的背部支撑由两层龙骨〔木楞或钢楞〕组成：

直接支撑模板的为次龙骨，即龙骨；用以支撑层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。

组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。

根据规，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；

一、参数信息

1.根本参数

次楞（龙骨）间距（mm）:

300；穿墙螺栓水平间距（mm）:

600；

主楞（外龙骨）间距（mm）:

500；穿墙螺栓竖向间距（mm）:

500；

对拉螺栓直径（mm）:

M14；

2.主楞信息

龙骨材料:

钢楞；截面类型:

圆钢管48×3.0；

钢楞截面惯性矩I（cm4）:

10.78；钢楞截面抵抗矩W（cm3）:

4.49；

主楞肢数:

2；

3.次楞信息

龙骨材料:

木楞；

宽度（mm）:

60.00；高度（mm）:

80.00；

次楞肢数:

2；

4.面板参数

面板类型:

竹胶合板；面板厚度（mm）:

18.00；

面板弹性模量（N/mm2）:

9500.00；

面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:

9500.00；

方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:

1.50；

钢楞弹性模量E（N/mm2）:

210000.00；

钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

205.00；

墙模板设计简图

二、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取其中的较小值:

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--模板计算高度，取3.000m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.000；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

按规规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

计算的原那么是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯强度验算

跨中弯矩计算公式如下:

其中，M--面板计算最大弯距（N.mm）；

l--计算跨度（楞间距）:

l=300.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×47.70×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2:

1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；

q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；

面板的最大弯距：

M=0.1×27.021×300.0×300.0=2.43×105N.mm；

按以下公式进展面板抗弯强度验算：

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯距（N.mm）；

W--面板的截面抵抗矩:

b:

面板截面宽度，h:

面板截面厚度；

W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；

f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：

σ=M/W=2.43×105/2.70×104=9.007N/mm2；

面板截面的最大应力计算值σ=9.007N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.抗剪强度验算

计算公式如下:

其中，∨--面板计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=300.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土