吊篮支撑架施工专项方案.docx
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吊篮支撑架施工专项方案
怀化义乌中国小商品城
吊
篮
支
撑
架
专
项
施
工
方
案
批准：
审核：
编制：
湖南大顺园林建设有限公司
二0一九年四月
一、工程概况
1.1工程概况
工程名称
怀化义乌中国小商品城
工程地址
怀化河西经济开发区舞阳大道与环城西路交汇处
建设单位
怀化嘉瑞义乌中国小商品城有限公司
勘察单位
湖南省常德工程勘察院
设计单位
长沙中航设计研究院有限公司
监理单位
湖南长顺项目管理有限公司
质量监督部门
怀化市建设工程质量安全监督管理站
总包单位
湖南大顺园林建设有限公司
工程主要功能或用途
本工程位于河西经开区，北临环城西路，南临河西大道，西临舞阳大道。
共10栋单体建筑。
其中A1、A2、A3#楼结构高度分别为16.2m、21.6m、16.2m，B1-B5#楼结构高度为10.75m，均为多层框架结构商业用房，C#、D#楼为高层框架剪力墙结构住宅用房，建筑高度为90.55m。
A1、A2#设地下室一层。
1.2工程建筑设计概况
工程建筑设计概况一览表
楼栋
设计等级及分类
抗震设防烈度
结构安全等级
结构
类型
耐火等级
屋面防水等级
地上建筑面积（m2）
建筑层数
A1
多层
6度
2级，地下室为1级
框架
地上2级地下室1级
I级
64334.28
3层
A2
4层
A3
3层
B1-B5
多层
6度
2级
框架
2级
Ⅱ级
1125.96
2层
C#楼
高层
6度
2级
框剪
1级
I级
18462.24
18层
D#楼
高层
6度
2级
框剪
1级
I级
18462.24
18层
1.3工程结构设计概况
工程结构设计概况一览表
主楼
部分
结构形式
钢筋混凝土框架剪力墙结构
抗震设防等级
抗震设防烈度：
六度。
抗震等级：
抗震墙三级，框架三级，梁二级。
建筑结构安全等级：
一级；耐火等级：
一级。
混凝土强度等级及抗渗要求
楼栋
砼标号
C50
C45
C40
C35
C30
A1#楼
/
/
地下室剪力墙为C40P6
桩基础、承台、地梁地下室底板及顶板、地上层墙柱构件
一层顶至屋面梁、板构件
A2#楼
A3#楼
/
/
/
桩基础、承台、地梁及1-2层墙柱
第三层柱、一层至屋面层梁板构件
B1-B5#楼
/
/
/
桩基础、承台
地梁至屋面层的梁、板、柱
C#楼
基础顶至四层墙柱
5-8层墙柱
基础承台、9-12层墙柱、基础顶至5层梁板
桩基础、13-14层墙柱、6-9层梁板
15-屋面层墙柱、13-屋面梁板
D#楼
二次结构构件（圈梁、构造柱等）：
混凝土标号为C25
钢筋
类别：
Ⅰ级钢筋、Ⅱ级钢筋、Ⅲ级钢筋、预应力钢筋
其它需说明的事项：
基础类型：
A1、A2#楼为桩基础+柱墩基础+筏板基础；A3#号楼为桩基础础；B1-B5#楼为独立柱基础，C#、D#楼为桩基础
1.4、现场情况
本工程按设计图纸要求，A1～A3#楼、B1～B5#楼外墙装饰为铝合金门窗、铝单板及外墙金属漆装饰面，其中A2#楼正大门上方及外立面为铝板幕墙。
根据施工工艺要求，外墙漆及铝单板、铝板幕墙及其龙骨钢结构安装施工，我项目部计划使用吊篮进行施工。
本方案吊篮确定采用型号为ZLP630吊篮，吊篮数量计划为50部，具体的进场时间根据施工进度的要求而确定，吊篮安装位置根据建筑物实际情况确定，详见吊篮施工平面布置图。
本项目所有吊篮均以屋面女儿墙作为受力的前支点（女儿墙低于两米的除外）；配重机构的架设高度根据各栋女儿墙高度的不同而设置吊篮支撑架，其中A1#～A3#楼屋面女儿墙高度低于2米，吊篮配重机构及前支架直接架设在屋面上；屋面女儿墙高度超过2米且无法安装吊篮时，在屋面搭设吊篮支撑架；故编制此施工方案，施工过程中，将严格按照此方案进行施工。
二、编制依据
1.1工程施工图；
1.2《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中国建筑工业出版社；
1.3《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）2015版中国建筑工业出版社；
1.4《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；
1.5《建筑施工手册》第五版中国建筑工业出版社；
1.6《钢结构设计标准》（GB50017-2017）中国建筑工业出版社；
1.7《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）
三、施工准备
1、技术准备：
吊篮搭设方案已编制好并经过审批，并由技术负责人向操作人员详细交底。
2、材料准备：
钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm的钢管，材料性能必须符合GB/T700-2006的相应规定，扣件无脱落、裂纹、滑脱的现象。
面板采用200mm×50mm的木板。
支撑料、模板等不得使用扭裂、暗裂、腐烂的材料；不得使用暗裂、腐锈严重的扣件；钢管弯曲不得超过钢管的直径和锈蚀严重的钢管。
四、吊篮搭设
1、根据本项目
2、吊篮悬挑长度为1.0～1.2m，根据施工情况在此间距范围可进行调整，作业吊篮与外墙间净距为200mm，吊篮支架坐落在3.5m高吊篮脚手架上，吊篮悬挑前支架距离最外排脚手架中心线200mm，最外排脚手架中心线距离女儿墙100mm。
配重距离前支架为4.6m，配重每块25公斤（0.025吨），每台吊篮前支架搁置点采用垫板设置于屋面女儿墙上，后支架设配重20块，悬挑机构每台0.25吨（每台吊篮配置两台悬挂机构），篮筐加钢丝绳每台0.5吨，每台载重量不超过0.5吨。
2、吊篮支撑架步距、横距、纵距均为1.5m，吊篮支撑架宽度为1.5m，在配重支架及悬挑前支架所在位置适当加密，横距、纵距调为0.75m（详见脚手架平面布置图）。
立杆与横杆必须用直角扣件扣紧，不准用铁丝绑扎，也不能隔步设置或遗漏。
扫地杆距离地面200mm，立杆下部加设20mm厚垫木。
3、在脚手架立杆底部下铺设脚手板，防止立杆产生的集中力对屋面的保温层造成破坏。
4、剪刀撑设置。
水平剪刀撑：
应设置上、中、下共3层，上层连续满布设置，下层沿扫地杆连续满布布置。
垂直剪刀撑：
架体外围连续满布设置；架体内应沿纵、横向梁的跨度方向设置，其间每隔≤6道立杆设置。
5、女儿墙高度超过两米且无法搭设吊篮时，设置吊篮支撑架，吊篮后支架及配重机构设置在支撑架上；吊篮支撑架应当与周边柱、梁进行可靠刚性连接（支撑架在屋面框架柱、屋面结构梁的位置有效的连接）。
如下图：
6、女儿墙高度低于两米时，吊篮后支架及配重机构设置在屋面板上；如下图：
五、安全使用
1、吊篮使用作业人员必须经过安全培训，人员相对固定，如有人员变动，必须重新培训，熟悉操作工艺。
2、吊篮升降作业时，非升降操作人员不得停留在吊篮内，在升降到位固定后方可进入吊篮。
3、操作人员必须听从工地负责人、工地安全人员的指挥，每天上架前检查屋面挑梁、平台、机具是否完好，如有破损及时修复，符合安全要求后方能上架操作。
4、操作人员必须戴安全帽、系安全带，安全带另一端系在与结构预埋构件连接的专用安全绳的安全器卸扣上。
5、严禁在酒后上吊篮作业，严禁在吊篮内嬉戏打闹。
6、吊篮内严禁堆放材料。
必须严格控制吊篮的使用荷载，不得超过吊篮平台的额定载荷（300kg）。
7、手扳葫芦的升降柄不能同时扳动，发生机具故障及时联系配合架子工，机具维修人员不得擅自拆卸机具。
8、当吊篮停置在空中作业时，应将安全锁锁紧，并将吊篮与建筑通过牵引绳可靠连接，防止吊篮摇晃；需要移动时，再将安全锁放松，解开牵引绳。
安全锁必须定期检查，以保证其安全工作。
9、正确使用安全器，每下降80mm-90mm时松动安全器，不准在安全器受力时强行扳动。
如遇安全器受力，先将葫芦上升至松动安全器，方可扳动安全器手柄，使其下降。
10、如需利用吊篮进行电焊作业时，应对吊篮钢绳全面保护，以免钢绳受损，更不得利用钢绳作导电体。
11、严禁将安全锁手柄松动后绑扎，使其失去作用，如被发现，严加处罚。
12、遇雷雨天气或风力超过五级时停止作业。
13、每天下班后，将平台内的建筑垃圾、杂物清扫干净，吊篮与建筑物拉结可靠固定，收好摇柄，将尾部钢丝绳收放于吊篮内，锁紧安全绳，以防大风骤起，刮坏吊篮扣和墙面。
14、使用期间安全员负责安全检查，并将检查记录记录好。
六、吊篮脚手架拆除
1、吊篮脚手架拆除的顺序：
遵循“先搭设的先拆，后搭设的后拆”的原则。
2、将吊篮停稳于地面上拆除吊篮，将吊篮清理干净，搬运至指定位置放置。
3、拆除手扳葫芦及安全锁等装置，检查完好后入库。
4、拆除挑梁及钢丝绳：
将挑梁端部的作为配重的钢丝绳拆除后，盘好钢丝绳；拆除挑梁上部的水平压杆，沿着垫木缓慢移动钢梁至女儿墙内侧，拆除钢梁上的主绳和安全副绳，盘好通过施工电梯运输下楼。
钢梁通过施工电梯运输下楼。
脚手架钢管通过施工电梯运输至地面，并在指定地点码好。
注意事项：
1、在拆除过程中，注意成品保护，不要碰坏既有的成品。
2、严禁将任何物品从屋顶直接抛下。
3、拆除过程中，要在地面划出警戒线，并派专人看护。
4、盘钢丝绳的过程中，要求操作人员佩戴手套，以免受伤。
七、荷载传递路线
八、计算思路如下：
1.面板验算
2.纵杆验算
3.立杆验算
附:
计算书
一、工程概况:
1、总搭设高度：
3.5m；
3、楼体的尺寸：
71.4m*92m；
4、吊篮脚手架总的宽度为1.5m。
5、吊篮总共计划搭设40台，沿着楼体外沿均匀分布，搭设的吊篮数量根据施工阶段需求，逐渐增减。
每台吊篮配置两台悬挂机构，每台悬挂机构0.25吨；每台悬挂机构配重20块，配重每块25公斤；每台吊篮的篮筐加钢丝绳0.5吨，载重量不超过0.5吨；配重支座距离悬挂机构的前支座为4.5～4.6m，按4.6m计算，配重支座及前支座支设在两个木板上，示意图如下。
配重处支座示意图
二、荷载计算
1、吊篮传递给每台悬挂机构的集中力为：
G1=1.2×（0.5+0.5）×10×0.5=6kN
2、每台悬挂机构配重20块，配重每块25公斤：
G2=1.2×25×10×20×10-3=6kN
3、每台悬挂机构自重：
G3=1.2×250×10×10-3=3kN
三、面板验算
悬挂机构立面示意图
1、当加上吊篮时，对各个支座最不利位置进行验算，其支架到吊篮钢丝绳的距离分别按照1.2米、1.1米、1.0米，三种情况，其中最不利的是1.2米时，按照1.2米时计算：
当悬挑长度为1.2m时，前支座处支反力最大，此值为：
R前支座=G1×（1.2+4.6）/4.6+G3=6×（1.2+4.6）/4.6+3=10.57kN
配重支座处支反力为：
R配重支座=G2-R前支座+G1+G3=6-10.57+6+3=4.43kN
前支座传递给每块面板的最大集中力为：
F3=0.5×R=0.5×10.57=5.29kN
配重支座传递给每块面板的集中力为：
F4=0.5×R配重支座=0.5×4.43=2.22kN
1）考虑支架处最不利因素，将支架处荷载放在跨中进行计算，对面板进行验算：
1.87
面板计算模型（kN、m）
面板挠度图（mm）
挠度验算：
v=1.87mm<[v]=1500/400=3.75mm，满足要求。
面板弯矩及支座反力图（kN·m、kN）
强度验算：
σ=M/W=1.381×106/53333=16.57N/mm2>13N/mm2，不满足要求。
2）考虑配重处最不利因素，将配重荷载放在跨中进行计算，对面板进行验算：
面板计算模型（kN、m）
4.13
面板挠度图（mm）
挠度验算：
v=4.13mm>[v]=1500/400=3.75mm，不满足要求
面板弯矩及支座反力图（kN·m、kN）
强度验算：
σ=M/W=0.67×106/53333=12.56N/mm2<13N/mm2，满足要求。
综上验算，当纵杆间距为1.5m×1.5m时，不满足要求，所以有荷载处的纵杆跨度进行加密处理。
（4）进行加密后取1.2米最不利距离进行验算
1）考虑支架处最不利因素，将支架处荷载放在跨中进行计算，重新对面板进行验算：
面板计算模型（kN、m）
1.09
面板挠度图（mm）
挠度验算：
v=1.09mm<[v]=750/400=1.875mm，满足要求。
面板弯矩及支座反力图（kN·m、kN）
强度验算：
σ=M/W=0.7×106/53333=11.12N/mm2<13N/mm2，满足要求。
2）考虑配重处最不利因素，将配重荷载放在跨中进行计算，对面板进行验算：
面板计算模型（kN、m）
0.54
面板挠度图（mm）
挠度验算：
v=0.54mm<[v]=750/400=1.875mm，满足要求。
面板弯矩及支座反力图（kN·m、kN）
强度验算：
σ=M/W=0.46×106/53333=8.6N/mm2<13N/mm2，满足要求。
2、不加吊篮时：
前支座传递给每块面板的集中力为：
F1=0.5×G3=0.5×3=1.5kN
配重支座传递给每块面板的集中力为：
F2=（G2+0.5×G3）×0.5=（6+0.5×3）×0.5=3.75kN
由于不加吊篮时的荷载较加吊篮后荷载小，无须重复计算。
因此，对荷载处的纵杆跨度进行加密处理，即纵杆间距为0.75m时，满足要求。
四、纵杆验算
1、当有吊篮时，最不利的位置是悬挂构件前端三角支架处，最大集中力取5.29kN，施工活荷载按2.25kN/m。
（1）未加底部立杆时，即立杆间距为1.5米时，对纵杆进行验算：
纵杆计算模型（kN、m）
3.13
纵杆挠度图（mm）
挠度验算：
v=3.13mm＜[v]=1500/400=3.75mm，满足要求。
纵杆弯矩及支座反力图（kN·m、kN）
强度验算：
σ=M/W=1.21×106/4493=269.3N/mm2>205N/mm2，不满足要求。
（2）加一根底部立杆，即立杆间距为0.75米时，重新对纵杆进行验算：
纵杆计算模型（kN、m）
0.97
纵杆挠度图（mm）
为挠度验算：
v=0.97mm＜[v]=1500/400=3.75mm，满足要求。
纵杆弯矩及支座反力图（kN·m、kN）
强度验算：
σ=M/W=0.61×106/4493=135.77N/mm2＜205N/mm2，满足要求
2、当无吊篮时，最不利的位置是配重处，取3.75kN
（1）未加底部立杆时，即立杆间距为1.5米时，对纵杆进行验算：
纵杆计算模型（kN、m）
2.65
纵杆挠度图（mm）
挠度验算：
v=2.65mm＜[v]=1500/400=3.75mm，满足要求
纵杆弯矩及支座反力图（kN·m、kN）
强度验算：
σ=M/W=1.02×106/4493=270.0N/mm2>205N/mm2，不满足要求。
所以，应对立杆进行加密。
（2）加一根底部立杆时，即立杆间距为0.75米时，重新对纵杆进行验算：
纵杆计算模型（kN、m）
0.79
0.79
纵杆挠度图（mm）
挠度验算：
v=0.79mm<[v]=750/400=1.875mm，满足要求
纵杆弯矩及支座反力图（kN·m、kN）
强度验算：
σ=M/W=0.5×106/4493=111.33N/mm2＜205N/mm2，满足要求。
综上所述，当脚手架加一根底部立杆时，即立杆间距为0.75米时，可以满足要求。
五、立杆验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）表A.0.3，吊篮支撑架立杆承受的每米结构自重标准值偏于安全按gk=0.20kN/m，脚手架高度按3.5m考虑。
组合风荷载时，立杆段的轴向力设计值为：
N=5.57+1.2×0.20×3.5=6.41kN
由风荷载产生的立杆段弯矩设计值Mw，可按下式计算：
Mw=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4wklah2/10
=0.9×1.4×0.227×1.5×1.52/10
=0.097kN·m
其中：
wk=μz·μs·w0=2.24×1.3×0.173×0.45=0.227kN/m2
N——立杆的轴心压力设计值，N=6.41kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；
A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.49cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度；
考虑到高支撑架的安全因素，须用公式
h—步距，
=1.5m；
k—模板支架立杆计算长度调整系数，查JGJ130-2011_建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.4.6，取为1.185；
—模板支架立杆计算长度调整系数，查JGJ130-2011_建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表C-4，取为1.900；
故
=1.185
1.90
1500=3377
；
——长细比l0/i，为3377/15.9=212；
——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到0.167；
经计算得到σ=7540/（0.167×424）+97000/4493
=128.1N/mm2<[f]=205N/mm2；
满足要求!
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