大理项目高支模施工方案 精品.docx
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大理项目高支模施工方案精品
高支模施工方案
一、主要编制依据
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204－2002）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128－2000）
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162－2008）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
工程设计图及上级的有关文件及标准等
二、工程概况
本分项工程为大理五洲国际商贸城一期展厅模板工程，工程特点为：
地下室四周有大面积挡土墙，室内为大空间框架结构，屋面为现浇混凝土屋面。
本分项工程质量控制的难点在于墙柱高支模、现浇钢筋砼建筑造型和屋面梁板模的支设；质量控制的重点在于模板的垂直度、平整度、标高、几何尺寸。
结构概况
序号
项目
内容
1
基础形式
筏板基础
2
结构形式
地下室为框架剪力墙结构，地下室四周外墙为钢筋砼挡土墙，梁板为框架梁；地上部分为框架结构。
4
层高
部位
-1层
1层
2层
3层
4层
层高
5600
5400
5200
5200
5200
三、高支模施工的基本情况
1、本高支模工程为四个边角1-4轴交A-1/D轴、1-5轴交1/M-T轴、1/30-33交M-S轴、30-33交A-1/D轴。
最高高度为27m，该面层最大的梁截面尺寸为450㎜×1200㎜，最小梁截面尺寸为300㎜×550㎜，板厚度均120㎜。
拟采用钢管满堂红支撑方式搭设模板支撑体系。
本方案专为该区域高支模施工而编制。
1-5轴交1/M-T轴高支模部位平面图
1-4轴交A-1/D轴高支模部位平面图
30-33交A-1/D轴高支模部位平面图
1/30-33交M-S轴高支模部位平面图
2、施工顺序：
在1-4轴交A-1/D轴结构及结构柱施工完成后，必须待混凝土强度达到允许条件后，在楼板上铺设木枋，模板支架落在木枋上进行搭设。
其余部位基础采用C20砼浇筑200mm厚，立杆下垫50mm木板。
具体如下图
3、混凝土采用砼输送泵输送。
4、现场平坦运输条件较好，模板水平运输采用手推车，垂直运输利用塔吊。
5、外脚手架搭设采用落地式双排钢管架，随施工进度搭设，保证工作面离地超过1.5米以上有安全围护。
四、施工准备
研究图纸根据结构特点和工期要求选择合理的模板体系和支撑系统。
墙、柱、梁用15㎜木质胶合多层板，楼面板用12㎜木质胶合多层板。
支撑体系为钢木体系，即用Φ48、3.0㎜钢管搭设满堂支撑脚手架，板底、梁底铺设40×90的白松木方作为次龙骨，钢管为主龙骨。
（一）材料及主要机具
1、木模板、竹胶板、木方、穿墙螺栓及套管、钢管、扣件、顶托。
2、脱模剂、双面胶条、塑料胶带、钉子、铁丝等。
3、一般性手工工具：
锤子、斧子、打眼电钻、活动扳子、手锯、水平尺、线坠、撬棍、吊装索具等。
加工机具：
圆盘锯、压刨、套丝机、砂轮切割机。
（二）作业条件
1、按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性。
2、弹好楼层的墙身线、门窗洞口位置线及标高线。
3、墙身钢筋绑扎完毕，水电箱盒、预埋件、门窗洞口预埋完毕，检查保护层厚度应满足要求，办完隐蔽工程验收手续。
（三）450×1200梁模板和支撑体系验算
本验算高度为27米，采用品茗软件验算。
1、工程属性
新浇混凝土梁名称
WKLc12
新浇混凝土梁计算跨度（m）
4.8
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
450×1200
新浇混凝土结构层高（m）
27
梁侧楼板厚度（mm）
120
2、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.45
非自定义:
0.32
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
600
梁两侧立柱间距lb（mm）
1200
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
600、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
525,675
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
300
设计简图如下：
平面图
立面图
4、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
12
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
16
面板弹性模量E（N/mm2）
4700
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝37.3kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝30.7kN/m
4.1、强度验算
Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×37.3×0.152+0.117×1.76×0.152＝0.08kN·m
σ＝Mmax/W＝0.08×106/24000＝3.3N/mm2≤[f]＝16N/mm2
满足要求！
4.2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/（100EI）=0.677×30.7×1504/（100×4700×144000）＝0.155mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
4.3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×37.3×0.15+0.45×1.76×0.15＝2.36kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×37.3×0.15+1.2×1.76×0.15＝6.47kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R4'=0.4q2l=0.4×30.7×0.15＝1.84kN
R2'=R3'=1.1q2l=1.1×30.7×0.15＝5.07kN
5、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{2.36+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.45/3+0.5×（1.2-0.12）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.45/2，（1.2-0.6）-0.45/2]/2×1，6.47+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.45/3}=6.51kN/m
q2＝max[1.84+（0.3-0.1）×0.45/3+0.5×（1.2-0.12）+（0.5+（24+1.1）×0.12）×max[0.6-0.45/2，（1.2-0.6）-0.45/2]/2×1，5.07+（0.3-0.1）×0.45/3]＝5.1kN/m
5.1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.51×0.62，0.5×6.51×0.32]＝0.29kN·m
σ＝Mmax/W＝0.29×106/54000＝5.42N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
5.2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.51×0.6，6.51×0.3]＝2.37kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.37×1000/（2×40×90）＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
5.3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×5.1×6004/（100×9350×2430000）＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝5.1×3004/（8×9350×2430000）＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
5.4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.51×0.6，0.393×6.51×0.6+6.51×0.3]＝4.46kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.75kN，R2＝R3＝4.46kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.1×0.6，0.393×5.1×0.6+5.1×0.3]＝3.49kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.4kN，R'2＝R'3＝3.49kN
6、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
6.1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.172×106/4490＝38.37N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
6.2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝2.284kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.284×1000/424＝10.77N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
6.3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝525/400＝1.31mm
满足要求！
6.4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.47kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.47kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
7、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
7.1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（1500+2×200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mm
λ=l0/i=2633.4/15.9=165.62≤[λ]=210
长细比满足要求！
7.2、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.32×0.6×1.52/10＝0.05kN·m
7.3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m
2）小梁验算
q1＝max{2.14+（0.3-0.1）×0.45/3+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.45/2，（1.2-0.6）-0.45/2]/2×1，5.88+（0.3-0.1）×0.45/3}=5.91kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.44kN，R2＝6.22kN，R3＝6.22kN，R4＝0.44kN
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.291×1.386×（1500+2×200）=3399.719mm
λ1＝l01/i＝3399.719/15.9＝213.819，查表得，φ1＝0.16
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.44+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.6-0.45/2）/2×0.6，6.22，6.22，0.44+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×（0.9+1.2-0.6-0.45/2）/2×0.6]+0.05/1.2＝6.3kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝6299.55/（0.16×424）+0.05×106/4490＝103.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1.291×1.755×1500=3398.557mm
λ2＝l02/i＝3398.557/15.9＝213.746，查表得，φ2＝0.16
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.44+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.6-0.45/2）/2×0.6，6.22，6.22，0.44+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×1]×（0.9+1.2-0.6-0.45/2）/2×0.6]+0.05/1.2＝6.3kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝6299.55/（0.16×424）+0.05×106/4490＝103.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
8、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝6.74kN≤[N]＝30kN
满足要求！
9、立柱地基基础计算
地基土类型
粘性土
地基承载力设计值fak（kPa）
120
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝6.3/（1×0.15）＝42kPa≤fak＝120kPa
满足要求！
（四）300×550边梁梁模板和支撑体系验算
1、工程属性
新浇混凝土梁名称
La101
新浇混凝土梁计算跨度（m）
13.6
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
300×550
新浇混凝土结构层高（m）
27
梁侧楼板厚度（mm）
120
2、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
3、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁一侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
1200
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、600
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
550,650
梁底支撑小梁根数
3
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
50
设计简图如下：
平面图
立面图
4、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.55）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.55）+1.4×0.7×2]×1＝18.93kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.55]×1＝17.16kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.55]×1＝14.12kN/m
4.1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×18.93×0.152＝0.05kN·m
σ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.42N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
4.2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×14.12×1504/（100×10000×281250）＝0.013mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
4.3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×17.16×0.15+0.437×1.76×0.15＝1.08kN
R2=1.25q1l=1.25×18.93×0.15＝3.55kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R3'=0.375q2l=0.375×14.12×0.15＝0.79kN
R2'=1.25q2l=1.25×14.12×0.15＝2.65kN
5、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.08+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×0.55]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.7×1]×（1.2-0.6-0.3/2）/2×1，3.55+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.3/2}=3.59kN/m
q2＝max[0.79+（0.3-0.1）×0.3/2+0.5×0.55+（0.5+（24+1.1）×0.12）×（1.2-0.6-0.3/2）/2×1，2.65+（0.3-0.1）×0.3/2]＝2.68kN/m
5.1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.59×0.92，0.5×3.59×0.052]＝0.31kN·m
σ＝Mmax/W＝0.31×106/54000＝5.75N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
5.2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.59×0.9，3.59×0.05]＝1.959kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.959×1000/（2×40×90）＝0.82N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
5.3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×2.68×9004/（100×9350×2430000）＝0.49mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.68×504/（8×9350×2430000）＝0mm≤[ν]＝l/400＝50/400＝0.12mm
满足要求！
5.4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.59×0.9，0.393×3.59×0.9+3.59×0.05]＝3.69kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝1.49kN，R2＝3.69kN，R3＝2.61kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.68×0.9，0.393×2.68×0.9+2.68×0.05]＝2.76kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支
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