炼油加氢装置停工待料消缺工作总结.docx
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炼油加氢装置停工待料消缺工作总结
炼油五部Ⅵ加氢装置
2013年09月停工待料消缺工作总结
编写人：
陈章华、张洲波、储镇东、杨柳
审核人：
谢洪波
批准人：
朱江
编写单位：
中石化镇海炼化分公司炼油五部
编写时间：
2013年09月
（一）装置停工待料消缺过程概述：
1装置开、停工、检修过程简述
根据公司的总体安排，2013年9月份炼油五部VI加氢停工待料消缺，此次消缺时间短，但工作量较大，且装置不退料不吹扫，项目施工难度较大，此次待料消缺主线为E6501管程化学清洗相关作业、新氢与循环氢混氢处高压单向阀更换，P6703AB防冻防凝线更换等相关作业，同时利用有限时间做好运行部技术组、区域班组离心机组C6501相关培训工作，时间从2013年9月2日开始，到9月13日结束，历时11天，具体时间节点见下表：
表1装置停工待料消缺进度表
装置
切断进料
交付检修
检修时间
检修交回
产品合格
两头时间
施工单位
VI加氢
9.02
9.05
停工待料
9.09
9.13
11天
建安公司
为全面做好此次Ⅵ加氢装置停工待料消缺各项工作，确保检修改造安全、优质、准点完成，特编制策划书，确保此次停工待料消缺按照要求执行。
2本周期装置运行中出现的主要问题
2.1缠绕管式换热器E6501自装置原始开工运行至今，已达到0.52MPa（设计值0.45MPa），热端温差已达到92℃，换热效果很不理想，反应炉F6501负荷达到极限；热高分V6502入口温度已经上升至238℃左右，最高时达到242℃，超工艺卡片规定的数值；装置能耗大幅度增加；系统总压降C6501出入口压差变大机组负荷增大，最终影响装置处理量。
这次E6501管程化学清洗已迫在眉睫。
2.22014年公司为大修年，为平衡公司整体生产要求，缩短加氢系列装置停工检修时间，而恰碰到装置明年压力容器管道首检，公司从大局出发，通过对VI加氢装置进行RBI风险评估，决定利用今年9月份装置停工待料期间对中高风险的压力容器管道进行在线检验，确保装置压力容器及管道延期至2016年检验。
2.3酸性水泵P6703A因防冻防凝线阀门内漏较大，自2013年4月9日P6703A出口本体配对法兰焊缝处漏后，短短5个月时间该段管线先后出现腐蚀穿孔泄漏，为此，需要本次停工待料期间更换防冻防凝线。
2.4装置3.5MPa各路疏水管线，阀门及配对法兰密封垫形式为八角垫，先后出现多处阀门密封面泄漏注胶处理，虽2012年装置停工待料期间对部分阀门及配对法兰进行更换，但不彻底，为装置留下隐患，为此，本次停工待料期间更换剩余所有阀门及配对法兰。
2.5新氢与循环氢混氢处高压单向阀自2012年待料开工后，阀门内部出现异常，为此，这次待料消缺时更换，对C6501出口主管线消振有促进作用，以及反应系统几只高压阀门内漏更换工作。
2.6分馏系统主要为T6602顶挥发线法兰、E6601BC相关接管法兰及A6603H出入口接管法兰密封面渗漏问题，虽采用注胶等手段进行有效控制，但并未彻底解决问题，为此，本次停工待料期间需更换垫片，垫片结构形式为波齿垫。
2.7分馏炉F6601四路进料控制阀、控制阀上下游阀、控制阀副线阀阀门盘根曾先后出现多次泄漏着火，虽紧盘根有所好转，但不能彻底解决问题。
2.8进口激光焊接式板换E6702换热效果较差需要停工后在线进行清洗作业及E6606顶板处泄漏需要检修处理。
2.9装置运行至今，先后出现不少仪表问题，如反应炉F6501热电偶一只炉管管壁温度TI6519C故障、循环氢出口管线上氢分仪AI6502处法兰砂眼等重大隐患的消缺工作。
2.10电气机柜间设备电缆线的主触头更换及部分平时很难停下来的电机计划检修、部分电机接线盒检查等工作。
3本次停工检修、改造内容简述
本次大修前后共编制了检修计划、补充计划2个版本的计划，所有检修计划项目都100%完成，项目计数如下表：
表2VI加氢停工待料消缺检修项目表
VI加氢停工待料消缺检修项目（包括仪表、电气主要相关）
主管部门
项目内容
计划时间
负责人
注意事项
炼油五部
E6501管壳程清洗作业
9.05
陈章华
停工待料的关键点，管程清洗，高压法兰面及螺栓的保护。
F6601四路进料阀门阀杆检修
9.06
陈章华
综维利用阀门上密封进行盘根填料更换
V6504安全阀年检拆走定压
9.06
陈章华
防H2S中毒
E6501去F6501温控跨线阀门检验
9.05
储镇东
阀体做无损检查。
F6501炉管外表面中和清洗
9.05
储镇东
碳酸钠5%，硝酸钠0.5%，表面活性剂0.15%除盐水温度55～65℃
3.5MPA蒸汽疏水系统阀门检修更换
9.05
储镇东
合金钢材质，焊前预热焊后热处理，无损检查，焊渣不要进入主管道。
PA6803B伴热线法兰注胶检修
9.06
储镇东
阀门及配对法兰更换。
V6504安全阀前阀门内漏检修
9.05
储镇东
阀门内漏更换共计2只，防H2S中毒防爆工具
V6508控制阀相关阀门更换
9.05
储镇东
阀门内漏更换共计4只，防H2S中毒防爆工具
E6601法兰注胶垫片更换
9.06
储镇东
防爆工具3台换热器垫片更换，T6602顶垫片更换，及A6603接管法兰垫片更换，防爆工具
C6502AB出口混合处单向阀检修
9.06
储镇东
厚壁管14mm,焊前消氢焊后热处理及无损检测，工艺专门编写置换操作票
E6702结垢清洗施工作业
9.07
储镇东
配合接管等拆装，现场接水冲洗
E6606拆装检修、吊机配合
9.05
储镇东
换热器整体吊走检修处理，进度跟踪
服服务站新鲜水阀门更换、增加
9.07
储镇东
30个服务站新鲜水阀加双阀，漏的新鲜水阀更换
除盐水至V6810配管施工
9.06
储镇东
做好新鲜水与除盐水管线之间加盲板
脱硫系统泵防冻防凝线配管施工
9.04
储镇东
泵区防冻防凝线及预热线阀门加双阀
P6503旁蒸汽疏水法兰、缓蚀剂旁疏水法兰漏更换阀门法兰。
9.06
储镇东
法兰漏更换阀门及配套法兰。
压力容器管道外部检验。
9.05
杨柳
架子保温及现场打磨配合作业，数据异常及时反馈信息
电气部
90KW及以上电机接线盒检查及部分剩余电机检修
9.05
储镇东
要求电气按期完成并调试好，确保装置正常开工
电气主触头更换
9.04
储镇东
停送电前做好清单的对接工作
仪控部
氢分仪AI6502采样探头检修。
9.06
姜峰
更换阀后配对法兰，注意防H2S
F6601进料流量FT6603等8台引压线增加隔离罐。
9.04
姜峰
装置不退料，确保一次阀关闭无泄漏
PDT6505/6701/6702等3台差压表改为压力表。
9.06
姜峰
装置不退料，确保一次阀关闭无泄漏
FT6709/FT6614/FT6711引压线增加伴热保温。
9.05
姜峰
请抓紧按计划完成
HV6601A电缆更换及穿线管重新配置。
9.05
姜峰
请抓紧按计划完成
TI6519C炉壁刀刃式热电偶更换及焊接。
9.06
姜峰
请抓紧按计划完成，与炉子中和清洗搭架子有关
FT6508等46只进表接头螺纹帽光谱分析更换。
9.05
姜峰
请抓紧按计划完成，如要更换需要仪表编制操作票做好风险识别
（二）、检修期间主要项目内容
2.1E6501管程化学清洗
此次停工待料消缺主线为E6501管程化学清洗，为此，E6501管程化学清洗能否有效果，且不能把管束洗漏，为此，炼油五部立足自我，与公司相关处室一起要求清洗单位编写E6501管程化学清洗方案，并多次组织开会，对方案进行修改完善并进行会签，整个清洗过程为中和液冲洗→转化→转化后水冲洗→酸洗→酸洗后水冲洗→中和，确保清洗过程中设备本质安全同时要达到清洗效果。
9月5日8:
00装置交付检修，施工单位对E6501管程出入口短节进行拆除，头一天由于准备工作不是太充分，9月6日17:
00拆装工作结束，临时管线连接好，由于铵盐结晶位于管束出口末端，打开出口短节时目测和内窥镜检查，管束末端铵盐结晶很严重，见下图下管板处管束：
图1下管板处管束铵盐结晶图
9月6日19:
00清洗单位按照清洗方案步骤对E6501管程进行化学清洗，清洗过程中对清洗液Cl离子分析，发现Cl离子含量并不高，最高也就379.8PPm，大部分都在200PPm以下，为此期间9月7日下午对E6501入口临时法兰拆除，检查结垢铵盐是否能清洗掉，从下面上水上管板见水后停止灌水，看上管板每根管束能否回水，效果还不错，当时只有3根管子未回水，大家一致认为再往下洗能把铵盐洗掉，这三根管束也能洗通，见如下照片。
图2上管板处下部灌水后管束图
9月9日6:
30清洗工作结束，清洗结束后，联系施工单位对管束出口临时盲板拆除，通过目测和内窥镜检查铵盐是否清洗干净，再决定是否采取其它措施来除掉结晶铵盐，打开后检查效果较好，管板处管束清洗较干净，为此整个清洗工作结束，按照要求对相关短节回装复位，同时更换壳程底部低点导淋垫片，清洗后的下管板处管束，见下图：
图3清洗完后下管板处管束图
2.2C6502AB出口混合处单向阀更换
C6502AB出口总线上单向阀在原始开工后一直存在敲击声，后敲击声消失，怀疑阀板掉落，拆开后发现密封阀座从焊接处断裂脱落，阀座脱落的具体原因为该阀座在焊接时未焊接到位造成，具体如下图：
图4混氢处高压单向阀内部图
在此单向阀施工前对C6502AB各自出口2个气阀式单向阀进行拆除，回装后发现2个单向阀阀体密封面有不同程度的泄漏（阀芯密封面为波齿垫），于是对C6502B出口的单向阀阀体垫片更换，C6502A出口单向阀在螺栓紧固后该密封面未泄漏，于其主要原因还是认识不到位，在安装时对该处波齿垫保护不够，C6502AB气阀式单向阀图纸如下图：
图5C6502AB气阀式单向阀结构图
2.3P6703A防冻防凝线更换
2013年4月9日P6703A出口本体配对法兰焊缝处漏，因防冻防凝线阀门内漏较大，泵无法切出泄压，联系保运扎钢带处理见下图A点；
2013年5月25日P6703A防冻防凝线阀门阀后法兰密封面漏，联系保运紧不住做卡子注胶处理，见下图B点，并关闭泵入口阀试漏，发现上次扎钢带处渗漏，入口阀打开后渗漏处恢复正常；
2013年5月30日为防止漏点扩散，对扎钢带处进行包盒子处理，确保能此处能撑到今年9月份；
2013年6月2日防冻防凝线与出口主管线加强管嘴焊缝处泄漏，联系带压堵漏，6月3日对此处进行包盒子，见下图C点。
2013年7月12日防冻防凝线加强管嘴引出焊缝口上面1.5cm处裂呲开，装置脱硫系统停工，防冻防凝线阀门及部分管线拆除加盲法兰盖，加强管嘴堵漏处理，见下图D点。
图6P6703A防冻防凝线图
技术组针对此类问题进行了举一反三工作：
（1）9月份之前安排对该系统相关管线进行打硬度光谱等无损检测，及时做好数据收集分析工作，从相关数据显示来看，焊缝的热处理及材质按照设计要求没有什么问题。
（2）对该系统相关管线进行测厚，从测厚的数据来看，该系统主管线测厚数据较好，但对同样含H2S浓度较高的含硫污水泵、汽提塔顶回流泵防冻防凝线厚度测量，发现部分数据不是太好，如P6601A防冻防凝线一个点厚度为3.7mm（原始壁厚5.5mm），P6803B防冻防凝线的一个点厚度为4.23mm（原始壁厚5.5mm）,这需要下月对数据不好的点进行复测，同样对部分采样管线也逐步安排测厚，同样对酸性水罐V6705壁厚进行测厚，测厚数据较正常，通过对数据跟踪解决问题。
（3）这次停工待料消缺期间对装置所有泵防冻防凝线及预热线加双阀，对P6703AB防冻防凝线材质升级为不锈钢管线，阀门为不锈钢阀门，这对耐介质冲刷有着明显效果。
装置剩余泵都加双阀，同时要求氩弧焊，清单见下表；
表3剩余泵防冻防凝或预热线加双阀表
设备位号
设备名称
数量
预热线或防冻防凝线
要求
P-6801AB
低压给水泵
2
预热线
/
P-6802AB
低低压给水泵
2
预热线
/
P-6803AB
含硫污水泵
2
防冻防凝线
焊前消氢焊后热处理
P-6805AB
凝结水泵
2
预热线
/
P-6701AB
贫溶剂泵
2
防冻防凝线
焊前消氢焊后热处理
P-6702AB
贫溶剂接力泵
2
防冻防凝线
焊前消氢焊后热处理
P-6703AB
溶剂再生塔顶回流泵
2
防冻防凝线
焊前消氢
P-6704AB
溶剂再生塔底泵
2
防冻防凝线
焊前消氢焊后热处理
P-6601AB
脱硫化氢汽提塔顶回流泵
2
防冻防凝线
焊前消氢焊后热处理
P-6602ABC
分馏塔顶回流泵
3
防冻防凝线
焊前消氢焊后热处理
2.4部分压力容器及管道检验
根据RBI风险评估，本次Ⅵ加氢停工消缺时中国特检院对装置内7台压力容器和20条压力管道进行了宏观检查、超声波测厚、磁粉检测、超声检测及安全附件检查，此次时间紧，工作量较大，为此，大家提前做好现场交底工作，并提前搭架子拆保温工作，检验清单如下表：
表47台压力容器检验清单
序号
设备号
设备名称
1
E6502_shell
热高分气/混合氢换热器
E6502_cha
热高分气/混合氢换热器
2
E6504_shell
热低分气冷却器
3
R6501_top
加氢精制反应器
4
R6501_btm
加氢精制反应器
V6504_top
冷高压分离器
5
V6504_btm
冷高压分离器
V6506_top
循环氢脱硫塔入口分液罐
V6506_btm
循环氢脱硫塔入口分液罐
6
V6803A
低压放空罐
7
V6803B
高压放空罐
表520条压力管道检验清单
序号
单元位号
管道名称
1
400-FL6507-5B5/2B4
放空气体自管H6501到管FL6803
2
50-FL6509-3B3/2B4
放空气体自管FG6512到管FL6801
3
150-FL6527-2B4
放空气体自SV-6602到管FL6801
4
150-FL6543-2B4
放空气体自管P6518到管FL6801
5
400-FL6803-2B4
放空气体自各放空点到V-6803B
6
400-FL6804-2B4
放空气体自V-6803B到装置外
7
50-LSO6526-2B4
污油自管WW6501到管LSO6806
8
50-LSO6527-2B4
污油自V-6505到管LSO6806
9
450-P6511-7F1
反应流出物自E-6501到V-6502
10
80-P6517-3B6
冷低分液体自V-6505到管P6534
11
300-P6518B-2L2
汽提塔顶气自E-6506到A-6601
12
100-P6520-2B6
T-6601顶回流自V-6601到P-6601A
13
100-P6520A-2B6
T-6601顶回流自管P6520到P-6601B
14
80-P6521-2B6
T-6601顶回流自P-6601A到T-6601
15
80-P6521A-2B6
T-6601顶回流自P-6601B到管P6521
16
50-P6522-2B6
T-6601顶回流自管P6521到管P6519
17
40-P6581-3B6
冷低分液体自V-6505到排凝
18
50-RV6507-2L2
含硫油气自T-6601到大气
19
50-RV6802-2B4
放空气体自V-6803B到大气
20
300-SG6702-2L2
酸性气自A-6701A~D到V-6705
在压力容器中进行检测时发现循环氢脱硫塔入口分液罐V6506罐体表面有一条长约4-5毫米的裂纹，经过外部稍微的打磨后，裂纹消失，判定为外部浅裂纹，故无影响，见下图：
图7V6506焊缝处表面裂纹
反应器R6501由于下部温度仍较高，下部第二床层环焊缝此次没有检验，明年5月份停工检修催化剂撇头是否有机会再进行检验，上部焊缝检查无问题。
在压力管道中检测过程中发现编号为80-P6521A-2B6（T6601塔底就地排凝线，开工至今基本没用过，估计管道壁厚与设计有偏差）的压力管道有腐蚀减薄现象，但在可接受范围内不影响使用。
最后经过宏观检查，所抽查的部位未发现异常；经超声测厚，所查部位满足设计要求；经磁粉检测、超声检测，所抽查部位未发现可记录超声缺陷显示。
具体以中国特检院出检验报告。
2.5C6501系统相关培训
借VI加氢停工消缺机会，9月6~9日每天上午对IV重整&VI加氢区域各班轮流开展了以C6501润滑油泵切换、速关阀组件操作为主题的培训活动。
据统计，每班平均参培人数为5.4，通过集中理论讲解和现场实际操作相结合的方式，能保证至少1个内操和2个外操正确掌握该项技能的操作方法，达到了培训的初期目标，今后还将不定期抽查班员以巩固和提高此项培训成果。
现将本次培训总结如下：
2.5.1离心机润滑油泵切换
考虑实际可能发生的情况，模拟了如表1所示的三种试验：
①主油泵突然失电事故情况下，辅油泵电联锁自启。
②主油泵密封严重泄漏或电机故障（如综保故障）情况下，现场无跨线阀配置的人工快速切换。
③主油泵密封严重泄漏或电机故障（如综保故障）情况下，现场缓慢开/关跨线阀的小扰动切换。
其中试验③是今后运行部主推的安全操作法，本次培训在机组润滑油系统调节阀设计选型的基础上，对原先PIC手动干预状态下的双跨线阀“并联交叉式”小扰动切换法进行了调整改进，探索性采用了PIC自动不干预和单跨线阀“串联六步式”小扰动切换法，可以简化操作思路，并因此可避免多方位并联交叉操作带来的相互干扰或不到位的可能性，以期达到省心省力、少出差错、平稳切换的目的。
具体步骤：
缓慢打开辅油泵跨线阀（a）启辅油泵→缓慢关闭辅油泵跨线阀（a）→缓慢打开主油泵跨线阀（b）→停主油泵→缓慢关闭主油泵跨线阀（b）（至此系统达到复原状态）。
试验③操作时内外操分工：
外操（2人）——1人紧盯两台油泵出口压力变化，以此来指导另1人开/关跨线阀的速度；内操（1人）——调出润滑油系统画面和控制油、润滑油趋势曲线，只监盘不调节,但可根据PIC自动状态下的压力和阀度变化来协同指导外操开/关跨线阀的速度是否合适。
试验③控制指标：
切换过程中，要求两台油泵出口压力（外操）、控制油压力（内操）波动范围1.0±0.1MPa。
控制油压力稳定了，润滑油压力在PIC自动状态下也自然稳定。
表6油泵切换试验数据
2.5.2速关阀组件操作
①打比方用“茶杯”或“双半球”太极理论讲述了速关阀内部核心元件：
活塞-弹簧-弹簧座-活塞（密封）
盘之间在启动油和速关油作用下的动作原理,即如何实现速关阀的“慢开快关”功能。
②讲述了速关阀组件中启动油和速关油的建立过程，以及速关阀打开后，电液转换器是如何进入工作状态
输出二次油压的。
（特别强调启动油和速关油换向阀开关的等待间隔必须足够，今年4月11日歧化C101
速关油建立不起来就是一个很好的实例）
③操作演练：
发现停机手柄（2250）、危急遮断器手柄（2210）的纯机械紧急停机方式无停机回讯信号（只有
速关阀关闭回讯），而中控停机按钮、现场仪表盘停机按钮的电子与机械相结合的紧急停机方式才有停
机回讯信号。
由此可以断定联锁组态时，C6501的停机回讯是以速关阀组件中两个电磁阀（2222&2223）
的得/失电状态作为标志的，而不是速关阀的关闭状态,故现在看来这样联锁设置是否合理有待商榷。
2.5.3润滑油蓄能器补偿能力测试
测试项目：
辅油泵打手动,主油泵手动停运后，记录润滑油总管压力从正常值下降至停机联锁值的时间间隔。
测试结论：
由表2数据可知，C6501两台润滑油蓄能器在总管油压下降时所体现的补偿能力是很显著的，它可以延缓机组总管油压的下降速率，为辅油泵启动达到正常油压赢取足够的缓冲时间。
所以，日常工作中我们一定要维护好蓄能器。
表8蓄能器补偿测试结果
2.6E6501温控阀上下游阀门检验表面缺陷
2013年9月10日，镇海炼化分公司炼油五部Ⅵ加氢装置E6501温控阀上下游2只阀型号为ZR15WA22PC-STH2（S）/A，公称直径为DN150mm，公称压力为PN25.0MPa，阀体材质为CF8C,鉴于此高压临氢阀门阀体在中石化系统类相关加氢装置出现过表面裂纹、缩孔或表面气孔等缺陷，为此，2013年9月10日安排施工单位对阀门阀体进行检验，从检验情况看，2只阀门表面存在缺陷，其中1上游阀经过打磨处理后，表面缺陷消失，但下游阀经过打磨后仍存在较大缺陷，继续打磨缺陷消失但裂纹出现。
为此，公司紧急联系厂家人员至现场确认处理，通过第二天在阀门制造厂家的指导下对下游阀阀体继续打磨处理及圆滑过渡，打磨深度到10mm位置后，裂纹及夹渣缺陷得以消除。
缺陷处阀体原始壁厚为51mm，打磨后的厚度为41mm,满足壁厚38.1mm要求，厂家最后给予答复，该阀门能满足要求，但安全起见，决定利用明年5月份装置停工契机，更换该处2只阀门，确保装置安稳运行。
图8温控阀下游阀处理过程中缺陷图
图9温控阀下游阀处理后图
3总结提升
3.1VI加氢9月份停工待料消缺各项工作，工作整体完成不错，主要完成了E6501管程化学清洗，新氢机高压单向阀更换，C6501机组操作培训及部分压力容器管道检验工作，同时也及时发现了E6501温控阀上下游阀门阀体表面缺陷等隐患。
工作怎样高效有序完成，我想首先要组织策划好，各项工作分工明确，大家就会按照要求有条不紊去实施，事情就会做好，所以组织策划顶层设计非常重要；其次一定要团队合作精神，加强各专业之间的协调沟通，发挥每个人的优点，把自己分管各项工作做好，自然整个团队的工作就会上一个台阶。
3.2Ⅵ加氢装置高压缠绕式换热器E6501管程通过化学清洗，彻底洗净了管程内部铵盐。
装置开工运行后E6501管程压差由0.52MPa降低至0.09MPa，热端温差由92℃下降至13℃，效果相当明显。
据保守计算，反应炉燃料气用量降低1300标立方米每小时，3.5MPa蒸汽可节省3吨每小时，置综合能耗降低了1.2千克标油每吨，装置能耗下降近17%，每年节省费用可达2700万元，效果显著。
为确保缠绕管式换热器器E6501长期高效运行，需要采取对策措施，首先对装置内部流程进行优化，通过调整蒸汽发气量，来提高原料油进E6501温度，同时对反应系统注水位置调整，提高循环氢进E6501温度；其次，公司在生产安排和系统平衡上，尽量满足该装置处理量，避免大幅度波动，9月份开工运行至今该装置处理量在300吨每小时以上；再次，在换热器上下管板处增上超声波在线阻垢除垢设施，通过物理阻垢除垢原理，能有效减缓管束铵盐结晶，目前该设施施工调试结束，马上交付投用。
最后，在2014年装置停工检修期间，通过技措技改，进一步优化内部换热流程，提高原料油温度。
3.3但此次停工待料消缺也暴露一些不足，如9月5日8:
00装置交付检修后，由于施工单位工器具人员准备不充分，E6501管程相关短节拆装工作滞后，为后续工作推进带来一定难度，以后工作中一定要有提
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