人货施工升降机卸料平台专项方案.docx

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人货施工升降机卸料平台专项方案

人货施工升降机卸料平台专项方案

第一节编制依据

（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）中国建筑工业出版社

（2）《建筑结构荷载规范》（GB50007-2002）中国建筑工业出版社

（3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）中国建筑工业出版社

（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社

（5）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）中国建筑工业出版社

（6）《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社

（7）《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社

（8）《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社

（9）施工组织设计

（10）建筑与结构施工图

第二节工程概况

一、工程关系

吉田国际广场9#、10#、11#楼住宅及地下车库工程；属于框架、剪力墙结构;地上22层（9＃局部24层）、22层、32层;地下2层；建筑高度：

9#房高67.9m（局部79.55m）、10#房高67.7m、11#房高104.5m。

标准层层高：

3.000m（10＃、11＃），3.15m（9＃）；总建筑面积：

60832.14㎡；

建设单位：

吉田建设开发（昆山）有限公司。

设计单位：

建学建筑与工程设计所有限公司

大原建筑设计咨询（上海）有限公司。

监理单位：

江苏广厦建设监理有限公司。

总承包单位：

江苏江中集团有限公司

二、方案设计

（一）落地式卸料平台

1F～5F-0.05～15.70m，15.75m，搭设落地式人货施工升降机卸料平台，搭设尺寸如下：

立杆纵距为1.5m，立杆横距为0.6m，搭设两排，大横杆步距为1.8m。

采用钢管类型为

48*2.8。

立杆设置均为双立杆；卸料平台内立杆距离墙体最大不得大于0.30m；连墙件选用L40*4角铁预埋于混凝土梁楼面上穿孔，在角铁预埋件与脚手架采用D14普通型U型卡卡接，兼做回称撑，一步一跨布置；布置方式采用：

竖向间距3.60m水平间距2.80m同时施工两层，脚手架板共铺设5层。

（二）悬挑式卸料平台

9#楼6F～10F，15.7m～31.45m搭设悬挑式人货施工升降级卸料平台，搭设尺寸如下：

立杆纵距为1.5m，立杆横距为0.6m搭设两排，大横杆步距1.8m，采用钢管类型

48*2.8；立杆设置均为双立杆；卸料平台内立杆距离墙体最大不得大于0.30m；连墙件选用L40*4角铁预埋于混凝土梁或楼面上穿孔，在角铁预埋件与脚手架采用D14普通U型卡卡接，兼做回撑；一步一跨布置；布置方式采用：

竖向间距3.60m，水平间距2.80m；同时施工2层，脚手板共铺设5层，采用16号工字钢做悬挑梁，悬挑尺寸为1.8m，锚固距离为4.2m，下部采用10＃槽钢进行顶撑；脚手架内力杆距离墙体最大不得大于0.30m；预埋4根M-20B级螺栓于现浇楼面上，选用200*300-12钢板作为工字钢与楼板面预埋螺栓的锚固挡板；锚固螺栓自外向内进行锚固，数量为3副。

第三节构造要求

1、立杆

（1）、立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接。

（2）、立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500mm，个接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3.

2、.纵向水平杆

（1）、纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。

（2）、水平杆采用对接扣件连接，也可采用搭接

a.对接扣件应交错布置，不应设在同步同跨内，相邻接通水平距离不应大于500mm，并应避免设在跨中。

b.当采用搭接接头时，搭接接头不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端扣件盖板边缘至杆端的距离不宜小于100mm。

3、连墙件

连墙件采用刚性连接，水平向沿架体的四角各设置一个拉节点与墙体呈“八”字形对撑连接。

连墙件采用

48*2.8的钢管，其与架体的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的

50穿墙套管穿过结构外墙在结构墙体内外各用一根通长架管锁紧，连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；与地面成45～60o夹角。

4.剪刀撑

沿落地卸料平台架体外侧满设剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为60o，在外侧立面沿架长及架高连续设置。

斜杆接长采用旋转扣件搭接，搭接长度不小于500mm，设置2个旋转扣件，端部钢管伸出扣件外边缘不到少于100mm。

第四节材质要求

1、钢管

（1）、采用焊接钢管，为Q235A钢

（2）、外径为

48，壁厚为2.8mm，长度主要有6m、4m等

（3）、新钢管的质量要求

a.新钢管须有产品质量合格证，钢管材质检测报告。

b.钢管表面应平直光华，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。

C.2外径和壁厚允许偏差为0.5mm。

d.端部应平整，端面斜切的允许偏差为1.7mm。

（4）旧钢管外观质量要求

a.钢管必须进行涂防锈漆的处理。

b.钢管应无锈蚀，钢管内外径锈蚀的深度之和不大于0.5mm

c.钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。

d.钢管应无裂纹，严禁打孔。

2、扣件

（1）扣件有三种：

直角扣件、旋转扣件和对接扣件。

（2）扣件不得有裂纹、气孔，不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂纹、毛刺、氧化皮等清楚干净。

（3）扣件与钢管贴面需严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。

（4）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。

（5）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。

（6）扣件表面应进行防锈出处理。

（7）新扣件必须有产品合格证，生产许可证，专业检测单位的检测报告。

（8）扣件螺栓万恶

12，不得滑丝扣件螺栓拧紧扭力距达70N.m时，可锻铸铁扣件不得破坏

3、安全网

安全网采用密目式安全网，安全网在出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验合格证，已使用的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用；安全网在运输中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学药品的侵蚀，搬运事禁止使用钩子。

4.脚手板

本工程脚手板采用木脚手板，木脚手板厚度不小于50mm，材质不低于国家二等保准的松木板，两端采用4mm镀锌铁丝捆紧，禁止使用有扭纹、破损严重的脚手板。

第五节搭设施工

1、搭设顺序

落地式：

场地平整、夯实→定位设置垫板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→搭设防护栏杆→绑扎安全网

悬挑式：

定位预埋件→定位悬挑钢梁→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→搭设护栏杆→绑扎安全网

2、施工工艺

（1）定位定距：

根据构造要求量出内外立杆距墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记；垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。

（2）在搭设首层脚手架的过程中，沿每框架内设一道斜支撑，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。

（3）当卸料平台操作层高出连墙件步时，应采用取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。

（4）落地卸料平台架体搭设，宜先立里排立杆没，然后依次向外；每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看奇后再立中间部分各立杆；立杆接长时，应先立外排，后立内牌。

第六节卸料平台的拆除

（1）架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有庄专人指挥，严禁非作业人员入内。

（2）拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。

（3）拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆的原则。

即先拆脚手板、斜拉杆，后拆横杆、纵杆、立杆等，并按一步一清的原则一次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。

（4）拆立杆时，应先稳住立杆再拆开最后两个扣。

（5）连墙点应随拆除进度逐层拆除。

（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以免坠落。

（7）拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。

严禁架杆接触电线。

（8）拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐片、地下明沟等物品。

（9）拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。

（10）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

第七节安全防护

（1）栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆的里侧。

（2）操作层上栏杆的上皮高度1.2m，中栏杆居中设置。

（3）安全网须满挂在外侧立杆的里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。

（4）堆料时卸料平台堆放材料总重量不能超过0.5t，严格控制堆料的重量。

第八节安全技术措施及注意事项

（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。

（2）脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。

（3）脚手架的构配件必须合格。

（4）脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。

（5）操作层上施工荷载不得超过5kN/m，不得将模板支撑、缆风绳固定在脚手架上，严禁任意悬挂其中设备。

（6）六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雾后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。

（7）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：

a、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆

b、钢管连墙件

c、栏杆

（8）临近道路搭设的落地卸料平台外侧应有防护措施，以防坠物伤人。

（9）应根据实际情况设置脚手架的接地及避雷装置。

（10）拆除脚手架时，地面应设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。

第九节卸料平台计算书

落地式卸料平台

一、参数信息：

1、基本参数

立杆横距lb（m）：

0.60，井架横向排数为：

2，立杆步距h（m）：

1.80；立杆采用双立杆支撑。

立杆纵距la（m）：

1.50，平台支架计算总高度H（m）：

25m；平台底钢管间距离（mm）：

200.00；钢管类型：

Φ48×2.8，扣件连接方式：

双扣件，取扣件防滑承载力系数0.70；

2、荷载参数

脚手板自重（kN/m2）：

0.30；栏杆、挡脚板自重（kN/m2）：

0.150；施工人员及卸料荷载（kN/m2）：

6.00；安全网自重（kN/m2）：

0.005；活荷载同时计算层数2层。

二、地基参数

脚手架搭设在现浇楼盖上，下面是楼盖的有关参数：

楼盖为双向板，板单元计算长度BL=4m；板单元宽度BC=3m。

楼盖板厚度h0=150mm，混凝土设计强度为C35，已浇筑20天，混凝土强度fc=14.780MPa；

三、板底支撑钢管计算：

板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面集合参数为：

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

1、荷载的计算：

脚手板自重设计值（kN/m）：

q1=

施工人员及卸料荷载设计值（kN/m）：

q2=

2、强度验算：

板底支撑钢管按简支梁计算。

最大弯矩计算公式如下：

Mmax=0.125q1l2+0.125q2l2

最大支座力计算公式如下：

N=0.125q1l+0.125q2l

最大弯矩Mmax=

支座力N=

最大应力σ=Mmax/W=

板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2

板底钢管的计算应力小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求！

挠度验算：

计算公式如下：

ν=（0.521q1l4+0.192q2l4）/100EI

均布恒载：

ν=

板底支撑钢管的最大挠度为小于钢管的最大容许挠度，满足要求！

四、横向支撑钢管计算：

横向支撑钢管按照集中荷载下两跨连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=cm3

截面惯性矩I=cm4

集中荷载p取板底支撑钢管伟递力

最大弯矩Mmax=

最大弯形Vmax=

最大支座力Qmax=

最大应力σ=Mmax/W=

横向钢管的计算应力小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

横向支撑钢管的最大挠度为小于横向支撑钢管的最大容许挠度，满足要求！

五、扣件抗滑移计算：

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00KN，按照扣件抗滑承载力系数0.70,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为11.20kN.

R≤Rc

其中Rc—扣件滑承载力设计值，取11.20kN;

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.746kN;

R﹤11.20kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、支架立杆荷载设计值（轴力）计算：

1、静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的结构自重（kN）:

NG1=0.116×25=2.903kN;

（2）板底支撑钢管的结构自重（kN）

NG2=0.033×1.5×6×5×2/6=0.5kN；

（1）脚手板自重（kN）

NG3=0.3×2×1.5×0.6×5/6=0.45kN;

（2）栏杆、挡脚板的自重（kN）:

NG4=0.15×2×1.5×5/3=0.75kN;

（5）安全网自重（kN/m2）:

NG5=

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4+NG5=

2、活荷载为施工人员及卸料：

施工人员及卸料荷载标准值：

NQ=

3、因不考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式：

N1=1.2NG+1.4NQ=

本卸料平台采用双立杆，单根立杆所受荷载为N=N1/2=

六、立杆的稳定性验算：

立杆的稳定性计算公式：

σ=N/φAKH〔f〕

其中N---立杆的轴心压力设计值（KN）：

N=4.096kN

φ---轴心受压立杆的稳定系数，由于细长比λ=la/i的值查表得到；

ī---计算立杆的截面回转半径（cm）：

ī=1.59cm

A---立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm3

W---立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3

Σ---钢管最大应力计算值（N/mm2）

〔f〕---钢管立杆抗压强度设计值：

〔f〕=205Nmm2

ι0---计算长度（m）

参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，有以下公式计算：

ι0=kμh

k–计算长度附加系数，取值为1.155；

μ–计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3；取最不利值μ=1.8；

立杆计算长度ι0=kμh=

λ=ι0/i=

有长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.132；

钢管立杆受压应力计算值；σ=

立杆钢管稳定性验算σ=146.377N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值〔f〕=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算；

Nι=Nw+NO

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz=1.86，μs=1.126，ω0=0.55.，WK=0.7μz·μs·ω0

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积AW=13.5m2

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（KN）,NO=5.000KN

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（KN），按照下式计算：

Nιw=1.4×WK×AW=

连墙件的轴向力设计值N1=Nιw+NO=

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·〔f〕

其中φ---轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比ι/i=300/15.9的结果查表得φ=0.949，ι为内排架距离墙的长度；

A=4.24cm2；〔f〕=205N/mm2

连墙件轴向承载力设计值为Nf=

Nι=20.267＜Nf=82.487，连墙件的设计计算满足要求！

连墙件选用L40*4角铁与脚手架采用D14普通U型卡连接。

S=2×3.14r2=2×3.14×2=226.08mm2

D14的螺栓抗剪强度为226.08×125=28.26KN＞20.267KN

满足要求！

八、立杆的地基承载力计算：

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

P≤fg

地基承载力设计值：

fg=fgk×kc=100kpa。

地基承载力满足要求！

悬挑式钢梁复核计算：

一、参数信息

1、主梁构造参数

主梁与建筑物连接方式：

主梁平铺在建筑物楼面上

建筑物外悬挑长度m（m）1.6；建筑物内锚固长度t（m）4；锚固压点方式：

螺栓，螺栓直径（mm）楼板混凝土强度等级：

C30

2、主梁材料及性能参数

主梁截面类型：

工字钢，主梁规格：

16号工字钢

3、立杆作用主梁上的力

序号主梁上的力大小（KN）作用点离墙距离（m）

18.190.3

28.190.9

38.191.5

二、主梁的受力计算

主梁按照悬臂连续梁计算

主梁按照悬臂连续梁计算

主梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗距W=141cm3，截面A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m

主梁自重荷载设计值q=1.2×20.5×10/1000=0.246KN/m

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架主梁计算简图

施工升降机基础计算书

一、参数信息

1.施工升降机基本参数

施工升降机型号：

SCD200/200J吊笼形式：

双吊笼

架设总高度：

70m标准节长度：

1.508m

导轨架截面长：

0.9m导轨架截面宽度：

0.6m

标准节重：

160kg对重重量：

1300kg

外笼重：

1480kg其他配件总重量：

200kg

2.地基参数

地基承载力设计值：

150kPa；地基承载力折减系数：

0.4；

3.基础参数

基础混凝土强度等级：

C30；

承台底部长向钢筋：

φ100@200；

承台底部短向钢筋：

φ100@200；

基础长度1：

5m基础宽度：

b：

4m

基础高度h：

0.3m

二、基础承载计算：

导轨架重（共需47节标准节，标准节重160kg）：

160kg×47=7520kg

施工升降机自重标准值：

Pk=[（1310×2+1480+1300×2+200+7520）+2000×2]×10/1000=184.2kN；

施工升降机自重：

P=[1.2×（1310×2+1480+1300×2+200+7520）+1.4×2000×2]×10/1000=229.04kN；

三、地基承载力验算

承台自重标准值：

Gk=25×5.00×4.00×0.30=150.00kN

承台自重设计值：

G=150.00×1.2=180.00kN

作用在地基上的竖向力设计值：

F=229.04+180.00=409.04kN

基础下地基承载力为：

fa=150.00×5.00×4.00×0.40=1200.00kN＞F=409.04kN

该基础符合施工升降机的要求。

四、基础承台验算

1、承台地面积验算

轴心受压基础基底面积应满足

S=5×4=20㎡≥（Pk+Gk）/fc=（229.04+150）/（14.3×103）=0.027㎡

承台底面积满足要求。

2、承台抗冲切验算

由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。

计算简图如下：

F1≤0.7βhpftamh0am=（at+ab）/2F1=Pj×A1

式中Pj—扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积反力，Pj=P/S=229.04/20=11.452kN/m2

βhp—受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1;

h0—地基冲切破坏锥体的有效高度，h0=300-35=265mm；

am—冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

at—冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长，取导轨架宽a；

ab—冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；

ab=a+2h0=0.6+2×0.265=1.13m

am=（at+ab）/2=（0.6+1.13）/2=0.865m

F1=Pj×A1=11.452×7=80.164kN

F1≤0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×865×265/1000=229.454kN≥80.164kN。

承台抗冲切满足要求。

3、承台底部弯矩计算

属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：

M1=（a12/12）[（21+a，）（Pmax+P-2G/A）+（Pmax-P）l]

M2=（1/48）（1-a，）2（2b+b，）（Pmax+Pmin-2G/A）

式中M1，M2—任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；

a1—任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.05m

l，b—基础地面的长和宽；

Pmax，Pmin—相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力

设计值，Pmax=Pin=（229.04+180）/20=20.452KN/m2

P---相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，P=Pmax=20.452KN/m2

G---考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值出永久荷载时，G=1.35GK，GK为基础标准自重，G=1.35×150=202.5KN;

M1=2.052/12×〔（2×4+0.6）×（20.452+20.452-2×202.5/20）/（20.452-20.452）×5〕=62.206KN·m

M1=（4-0.6）2/48×（2×5+0.9）×（20.452+20.452-2×202.5/20）=54.218KN·m

4、承台底部配筋计算αλ=M/（α1fcbho2）

ξ=1-（1-2αs）1/2

γs=1-ξ/2

As=M/（γshofy）

式中α1---当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94，期间按线性内插法，α1=1

1-1截面：

αs=︱M︱/（α1fcbho2）=

ξ=1-（1-αs）1/2=

γs=1-ξ/2=

As=︱M︱/（γsfcbho2）=

2-2截面：

αs=︱M︱/（α1fcbho2）=

ξ=1-（1-αs）1/2=

γs=1-ξ/2=

As=︱M︱/（γsfcbho2）=

截面1-1配筋：

As1=

截面2-2配筋As2=

承台配筋满足要求！