一级结构模拟试题.docx

一级结构模拟试题.docx

《一级结构模拟试题.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《一级结构模拟试题.docx（15页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

一级结构模拟试题

第一套模拟试题

条件：

某单跨、单层厂房，抗震设防烈度为7度，建筑场地类别为Ⅱ类，有檩体系屋盖，长78m，有一台桥式吊车，柱顶高8m，上柱高2m。

要求：

回答该单层厂房设计中遇到的问题（题1―题8）。

1、下列何种情况可不进行抗震验算，仅符合构造措施规定即可。

（A）二端有山墙；            （B）一端有山墙；

（C）一端有山墙和有柱间支撑；（D）一端有山墙和屋盖改用无檩体系。

2、下列何种情况上弦横向支撑的布置是正确的。

（A）在一个端开间和有柱间支撑处各设一道；（B）在有柱间支撑处设一道；

（C）在厂房单元两个端开间各设一道；     （D）不需布置。

3、下列何种情况柱间支撑的布置是正确的。

（A）厂房单元中部上、下柱间均要布置柱间支撑；（B）厂房单元中部上柱间要布置柱间支撑；

（C）厂房单元中部下柱间要布置柱间支撑；    

（D）厂房单元中部上、下柱间和单元两端的上柱间均要布置柱间支撑。

4、在吊车梁顶标高处的上柱截面，由吊车桥架引起的地震作用效应的增大系数应取下列何值。

（A）1.0； （B）1.5；  （C）2.0；  （D）2.5。

5、厂房跨度在下列何种情况时，在进行排架计算时不可考虑空间作用，不能调整排架柱的地震剪力和弯矩。

（A）14m；  （B）10m；  （C）12m；  （D）8m。

6、试指出本工程关于柱的箍筋使用的下列规定，那一条是错误的？

（A）柱顶区段箍筋加密区长度取柱顶至柱顶以下500mm，且不小于柱顶截面高度；

（B）箍筋加密区内的箍筋最大间距为150mm；

（C）柱根区段箍筋加密区长度取基础顶面至室内地坪以上500mm；

（D）柱顶轴向力在排架平面内的偏心矩e0在h/6～h/4范围内时，二级抗震等级柱顶区段箍筋加密区的箍筋体积配筋率不宜小于1.0%。

7、试指出本工程关于预制砼柱与杯口基础连接使用的下列规定，那一条是正确的？

（A）柱的插入深度应不小于吊装时柱长的0.05倍；（B）基础杯底厚度可以小于150mm；

（C）基础杯壁厚度可以小于150mm；

（D）柱子和杯口之间的空隙应用比柱的混凝土强度等级高一级的细石混凝土充填密实。

8、本工程边柱列的柱间支撑承受厂房纵向水平力（设计值）作用，如图1.8所示。

设下柱支撑S4杆采用等边双角钢，节点板厚10mm；钢材采用Q235（3号钢）。

试通过计算判断下列的截面哪一组用于S4杆比较合适？

（A）    2L160×10，A=6300mm2，ix=49.8mm，iy=69.2mm；

（B）2L140×10，A=5474mm2，ix=43.4mm，iy=61.2mm；

（B）    2L180×12，A=8448mm2，ix=55.9mm，iy=77.7mm；

（D）2L125×8，A=3950mm2，ix=38.8mm，iy=54.8mm。

条件：

单跨、中级工作制单层厂层排架柱、钢筋II级、箍筋I级，砼C20，a=a’=35mm，采用对称配筋。

下柱为I400×900×100×150,A=1.875×105,I=195.38×108mm4.下柱底部最不利内力组合：

（1）、M=-311.02kN·m，N=382.05kN；

（2）、M=-133.5kN·m，N=967.5kN；

   （3）、M=-176.5kN·m，N=382.1kN；

其中第（3）组未考虑吊车荷载。

要求:

回答问题9-17。

9、下柱的计算长度l0，在考虑吊车荷载和未考虑吊车荷载时分别为：

  （A）9.2m、 19.65m；  （B）9.2m、9.2m；  （C）13.8m、 9.2m； （D）13.8m、 13.8m。

10、哪一组起控制作用。

  （A）（3）；  （B）

（2）;  （C）

（1）；  （D）

（1），（3）。

11、在第

（1）组荷载作用下,下柱的轴向力偏心矩增大系数η为：

  （A）1.329；  （B）1.2；  （C）1；  （D）1.079。

12、在第

（1）组荷载作用下的受压区高度χ为：

  （A）162.5；  （B）86.83；  （C）82； （D）101.25。

13、在第

（1）组荷载作用下的纵筋配筋面积为：

  （A）504mm2；  （B）687.9mm2；  （C）801.25mm2；  （D）700.43mm2。

14、如果已知N=300kN,ηei=1000mm，求纵筋配筋面积A3=A13：

  （A）687.9mm2; （B）682mm2; （C）585mm2； （D）504mm2。

15、该Ⅰ形截面最小配筋量Asmin为：

  （A）375mm2；（B）281mm2； （C）188mm2； （D）300mm2 。

16、牛腿的尺寸见图,作用的吊车竖向荷载为:

FV=383.56kN，FVS=279.9kN，a=260mm（未考虑安装偏差）,

验算牛腿载面尺寸：

  （A）389.2KN>383.2kN；  （B）371.01kN>383.56kN；

  （C）371.01KN>279.9kN；  （D）389.2kN>279.9kN。

17、基础尺寸如图，基础底面最不利荷载值为:

Mb=472.29，Mb=870.82kN·m;基底的Pmax和Pmin分别为:

（A）151.92kN/mm2,11.76kN/mm2；（B）134.21kN/mm2,42.21kN/mm2；

（C）151.92kN/mm2,42.21kN/mm2；（D）134.21kN/mm2,11.76kN/mm2。

18、图和尺寸条件同前题，考虑横向水平地震作用。

已知，设防烈度8度，集中于屋盖处的等效荷载代表值Geq=980.63KN，基本自振周期T1=1.354s，特征周期值Tg=0.35s.作用于屋盖处的水平地震作用标准值Fek：

  （A）20.1kN；  （B）30.6kN；（C）40.3kN；（D）46.7kN。

19、如果A柱的刚度是B柱的刚度的一倍，求A柱柱脚截面的弯矩和剪力的标准值：

  （A）M=353.7KN·m，V=27KN； （B）M=279.1KN·m，V=27KN；

  （C）M=353.7KN·m，V=38KN；  （D）M=279.1KN·m，V=38KN。

题20-21为抗震偏压柱配筋计算，已知考虑水平地震作用的内力组合后，下柱的最不利内力设计值为：

M=460KN·m，N=1400KN，η=1.2

20、承载力抗震调整系数γRE：

  （A）0.9；  （B）0.8；  （C）0.85；  （D）0.75。

21、下柱对称配筋的配筋面积：

As=A’s=：

  （A）375；  （B）345；  （C）365；  （D）315。

条件：

已知图示单跨排架，柱净高Hn=6m，b×h=400×400,砼强度等级C20，纵筋II级，箍筋I级，竖向力为500kN.

 要求:

回答问题22-24。

22、柱的剪跨比λ=a/h0,此处a的数值为：

   （A）3m；  （B）6m；  （C）3×h0； （D）1.2m。

23、计算偏压构件的受剪承载力时,采用的轴向压力设计值为：

   （A）480kN；  （B）500kN；  （C）250kN；  （D）400kN。

24、选配箍筋：

   （A）Φ4@100；  （B）Φ6@300；  （C）Φ8@200；  （D）Φ10@400。

条件：

一工作平台的主次梁布置如图。

主次梁钢材为Q235-B·F钢，次梁上铺预制钢筋混凝土板。

手工焊，焊条为E43型。

主梁自重设计值取2.0kN/m，主梁为焊接I形截面：

2-240×16（上、下翼缘），1-1000×8（腹板）。

截面特性：

截面面积：

A=156.8×102mm2,截面惯性矩：

Ix=264876×104mm4,截面面积矩：

S=2951×103mm3,截面抵抗矩：

 Wnx=Wx=5133×103mm3,截面回转半径：

iy=48.5mm。

次梁为热轧I字钢I32a。

截面特性：

翼缘宽b=130mm,翼缘平均厚tf=15mm,翼缘与腹板处内园弧半径r=11.5mm,腹板厚tw=9.5mm,截面抵抗矩Wnx=Wx=692.2×103mm3。

若次梁的跨中最大弯矩设计值是97.6kN-m，支座反力为110kN，中间主梁的跨中弯矩设计值是975.6kN-m，跨中剪力设计值是220kN，支座处剪力设计值是232.75kN。

要求：

选择题25～37的正确答案。

25、强度计算时主梁跨中的弯应力为：

（A）181N/mm2;   （B）190N/mm2; （C）203N/mm2; （D）172N/mm2。

26、强度计算时主梁支座的剪应力为:

（A）72N/mm2;  （B）50N/mm2; （C）32.4N/mm2;  （D）64N/mm2。

27、强度计算时主梁跨中腹板边缘的折算应力为：

（A）212N/mm2;  （B）179N/mm2;  （C）164N/mm2;  （D）188N/mm2。

28、若次梁支座处支承长度a=150mm，则强度计算时次梁支座处下翼缘的局部压应力为：

（A）57.0N/mm2;  （B）65.6N/mm2; （C）80.4N/mm2;  （D）48.3N/mm2。

29、若部分次梁未与铺板焊牢,整体稳定计算时次梁的应力为：

（A）202.4N/mm2;  （B）193.0N/mm2;  （C）183.0N/mm2;（D）211.4N/mm2。

30、整体稳定计算时，主梁应力最接近的值是：

（A）不需验算整体稳定性;（B）212N/mm2;（C）170N/mm2;（D）85N/mm2。

31、主梁翼缘与腹板的连接角焊缝的焊角尺寸hf应大于或等于（  ）?

（A）0.8mm;  （B）1.6mm;  （C）1.2mm;  （D）2.4mm。

32、为保证主梁腹板的局部稳定性,应采取那项措施?

（A）需配置横向加劲肋和纵向加劲肋； （B）满足，不需设置加劲肋；

（C）需设置横向加劲肋；             （D）需配置纵向加劲肋

33、若主梁加劲肋设置如图示，验算从左起第三梁段的加劲肋间距，计算参数

最接近的值是：

（A）683;  （B）620;  （C）750;  （D）600。

34、若主梁加劲肋在腹板一侧配置，则加劲肋尺寸至少应满足（mm）：

（A）-92×10;  （B）-73×5;  （C）-88×6;  （D）-96×12。

35、若支承加劲肋截面采用钢板-200×14mm，则支承加劲肋在腹板平面外的稳定应力为：

（A）78.4N/mm2;  （B）66.8N/mm2;  （C）70.6N/mm2; （D）60.2N/mm2。

36、若支承加劲肋端部刨平顶紧，其端面承压应力为：

（A）58N/mm2; （B）83N/mm2;  （C）72N/mm2;  （D）45N/mm2。

37、支承加劲肋与主梁腹板连接焊缝的焊角尺寸hf应大于或等于（  ）?

（A）3.8mm; （B）6mm;  （C）9.6mm;  （D）5.6mm。

条件：

砖柱截面490×620mm，柱计算高度H0=5m（两端为不动铰支座），作用有轴向力标准值Nk=300kN，设计值N=360kN，弯矩标准值Mk=29.4kN-m。

网状配筋，采用Φb4焊接网,钢筋的间距a=50mm，网的间距为4皮砖（普通粘土砖）Sn=260mm，钢筋Φb4的截面积AS=12.6mm2，ƒy=430Mpa，砖柱用MU10砖，M10混合砂浆。

要求：

回答问题38～46。

38、该砖柱的偏心距e为

（A）81.6mm;   （B）98mm;  （C）101mm;  （D）76.5mm。

39、该砖柱的相对偏心距及高厚比分别为：

（A）0.158/8.065；  （B）0.2/8.065；（C）0.158/10.2； （D）0.2/10.2。

40、该砖柱的网状配筋砖砌体的抗压强度设计值ƒn为

（A）4.88Mpa；  （B）2.89Mpa；  （C）2.45Mpa；  （D）1.99Mpa。

41、该砖柱的网状配筋砖砌体受压承载力jnƒnA为

（A）395kN；   （B）357.3kN；  （C）402kN；  （D）785.7kN。

42、该砖柱另一边的轴心受压承载力jnƒnA为

（A）395kN；  （B）1189kN；  （C）597kN；  （D）1205kN。

43、当偏心距e=130mm时,该网状配筋砖砌体受压构件的承载力影响系数jn为：

（A）0.62； （B）0.53；  （C）0.42；  （D）0.48。

44、若上述条件改成砖柱的截面为490×490、MU10砖、M5水泥砂浆。

e=98mm，网状配筋不变。

则网状配筋砖砌体的抗压强度设计值ƒn为

（A）2.243Mpa；  （B）2.299Mpa；  （C）2.386Mpa；  （D）2.89Mpa。

45、若偏心距及高厚比分别为下列数值的矩形截面砖砌体、可以采用网状配筋的为：

（A）e=0.19，β=17;（B）e=0.16，β=16.3;（C）e/h=0.18，β=12;（D）e/h=0.15，β=15。

46、在网状配筋砌体中，下列那一条是错误的?

（A）网状配筋砌体中的配筋率不应小于0.1%，并不大于1%，钢筋直径宜采用3～4mm；

（B）网状配筋砌体中的砖不应低于MU10，砂浆不应低于M2.5；

（C）钢筋网的钢筋间距不应大于120mm，并不应小于30mm；

（D）钢筋网间距不应大于五皮砖并不应大于400mm。

条件:

如图所示，采用MU7.5砖，M5混合砂浆，墙厚240mm,双面粉刷自重标准值为5.24KN/m2，过梁断面为240×250mm，梁自重标准值（包括粉刷）为1.7KN/m，在墙体A点作用力P=60kN（设计值）。

要求：

回答问题47～51。

47、梁上墙体荷重，应取

（A）0.8m高度范围内墙重；（B）2.0m高度范围内墙重；（C）5.0m高度范围内墙重；

（D）以跨度为2.4m、高度为0.8m的三角形墙体重量。

48、若过梁上面的荷载P作用点距过梁顶面为3m，则作用为应为:

（A）P=15kN；   （B）P=60kN；  （C）P=0；  （D）P=30kN。

49、若已知墙体A点处作用力在过梁左端的分力为40kN，墙体荷载设计值q1=5.03kN/m，过梁自重设计值q2=2.04kN/m，那么作用在过梁左端的压力为:

（A）49kN；   （B）48.4kN；   （C）50.3kN；  （D）49.7kN。

50、若梁端的有效支承长度a0=135mm，则砌体局部抗压强度提高系数γ为:

（A）1.34；  （B）1.47；  （C）1.25；  （D）1.57。

51、梁端支承处砌体的局部受压承载力是ηγƒAC为:

（A）72KN；  （B）38.8KN；  （C）102.8KN；   （D）55.5KN。

条件：

柱基础底面尺寸b×L=3.2×3.6m，埋深d=2.2m，埋深范围内有两层土厚度分别为h1=1.00m，h2=1.20m，重度分别为γ1=17kN/m3，γ2=16kN/m3。

持力层为粘土，重度γ3=19kN/m3，该土层孔隙比及液性指数分别见表。

孔隙比e

0.597

0.599

0.598

0.599

0.603

0.600

液性指数IL

0.252

0.249

0.250

0.258

0.246

0.252

要求：

回答问题52—56。

52、孔隙比e和液性指数IL的变异系数分别为:

（A）0.022/0.011;（B）0.036/0.044;（C）0.036/0.011;（D）0.022/0.044。

53、综合变异系数δ为:

（A）0.080;  （B）0.036;  （C）0.044;  （D）0.041。

54、地基承载力基本值ƒ0为:

（A）390kPa;  （B）360kPa;  （C）295kPa;  （D）210kPa。

55、地基承载力标准值ƒk为:

（A）340kPa;  （B）360kPa;  （C）342kPa;  （D）338kPa。

56、地基承载力设计值ƒ为:

（A）371kPa;  （B）374kPa;  （C）386kPa;  （D）411kPa。

条件：

某独立柱基的基底尺寸为2600mm×5200mm，柱底荷载设计值F1=2000kN，F2=200kN，M=1000kNm，V=200kN，柱基自重设计值和复土标准值G=486.7kN，基础埋置深度和工程地质剖面如图。

要求：

回答问题57-61。

57、作用在基底处的竖向力和弯矩值为:

（A）2686.7kN/1384kN-m;  （B）2200kN/1384kN-m;

（C）2686.7kN/1124kN-m;  （D）2200kN/1260kN-m。

58、基底平均压力和基底压力最大值为:

（A）198.72/435kN/m2;     （B）162.72/316.8kN/m2;

（C）198.72/316.8kN/m2;     （D）162.72/73.52kN/m2。

59、持力层地基承载力设计值为:

（A）340kN/m2; （B）253kN/m2;  （C）323.4kN/m2;（D）269.5kN/m2。

60、软弱下卧层顶面处地基承载力设计值为:

（A）85kN/m2; （B）142.6kN/m2; （C）137.3kN/m2;（D）91.5kN/m2。

61、软弱下卧层顶面处附加压力设计值为:

（A）40.3kN/m2;（B）54.55kN/m2;（C）70.3kN/m2;（D）64.33kN/m2。

条件:

某建筑物的室内柱基础，考虑地震作用组合，其内力组合设计值，在室内地坪（0.000）处为F=820kN、M=600kN-m、V=90kN。

基底尺寸b×L=3.0×3.2m，基础埋深d=2.2m，G为基础自重设计值和基础上的土重标准值，G的平均重度γ=20kN/m2，建筑场地均有红粘土，其重度γ0=18kN/m3，含水比aw>0.8，承载力标准值ƒk=160kPa。

要求：

回答问题62-64。

62、地基土承载力设计值为

（A）170kPa;（B）196.7kPa;（C）160kPa; （D）202.8kPa。

63、地基土抗震承载力设计值

（A）255.7kPa;  （B）170kPa;  （C）295kPa;（D）208kPa。

64、基础底面与地基土之间零应力区长度为

（A）0.257m;  （B）0.75m;  （C）0.429m;  （D）1.07m。

条件：

某独立柱基底面尺寸b×L=2.5m×2.5m，柱轴向力标准值Fk=1250.0kN（算至0.00处），基础自重和覆土标准值G=250kN。

基础埋深d=2m，其它数据如图所示。

要求：

回答问题65—69:

65、按GBJ7-89规范规定，沉降计算深度应取

（A）5.40m;  （B）5.85m;  （C）5.00m;  （D）7.33m。

66、地基沉降计算深度范围内多土层压缩量之和为

（A）80.7mm;  （B）37.8mm;  （C）81.9mm;（D）205.5mm。

67、沉降计算经验系数ψS为

（A）0.7;  （B）1.0;  （C）0.84;  （D）1.14。

68、当以上基础无相邻荷载影响，沉降计算深度结果为Zn，而Zn内在存在基岩时，沉降计算

（A）仍必须按Zn进行;                  （B）可取至基岩表面;

（C）可根据基岩压缩模量的大小进行修正;（D）可不必进行沉降计算。

69、若上部结构为框架结构，本基础有一相邻柱基，二柱基中心距离为6000mm，地基土为中压缩性土；考虑相邻荷载影响后，本基础最终沉降量为100mm，相邻基础最终沉降量为111mm。

该建筑物的地基变形特征及允许值为

（A）局部倾斜/12mm; （B）沉降量/120mm;（C）沉降差/11mm;    （D）沉降差/12mm。

条件：

图示一高H=180m的钢砼烟囱。

其抗震设防烈度为8度、远震，建于Ⅱ类场地上。

已知：

烟囱的自振周期T1=2.75s，T2=0.91s。

烟囱各质点的重力荷载代表值和烟囱的第一、第二振型如图所示。

要求:

回答问题70-72。

70、第一振型参与系数γ1是

  （A）2.324; （B）2.012;   （C）2.139;  （D）2.533。

71、若第二振型参与系数γ2是-1.520，第二振型底部剪力标准值是：

  （A）803kN;  （B）845kN;  （C）908kN;  （D）914kN。

72、若第一、第二振型底部剪矩标准值是M10=80144KNm，M20=41059KNm，水平地震作用下烟囱的基底弯矩设计值是：

 （A）90049kN·m; （B）101278kN·m; （C）117064kN·m; （D）121203kN·m。

条件：

图示某桥面的净空为‘净-7+2×0.75m人行道’的钢筋混凝土T梁桥，共5根主梁，计算跨径为19.50m，设有多道横隔梁，梁的长宽比>2。

要求：

确定荷载位于跨中时1号梁的荷载横向分布系数mc（题73--76）。

73、 1号梁横向影响线的竖标值为：

（A）    η11=0.60、η15=-0.20；（B）η11=0.60、η15=0.20；

（C）η11=-0.20、η15=0.60；  （D）η11=0.20、η15=0.60。

74、当桥上作用的活载是汽车车轮、在横向影响线的竖标值为η11=0.60、η15=-0.20时，1号梁的横向分布系数mcq最接近的数值为：

（A）0.521;  （B）0.326;  （C）0.538;  （D）0.486。

75、当桥上作用的活载是挂车车轮、在横向影响线的竖标值为η11=0.60、η15=-0.20时，1号梁的横向分布系数mcg最接近的数值为：

（A）0.486;   （B）0.326;  （C）0.521;  （D）0.344。

76、当桥上作用的活载是人群荷载、在横向影响线的竖标值为η11=0.60、η15=-0.20时，1号梁的横向分布系数mcr最接近的数值为：

（A）0.726;  （B）0.684;  （C）0.521;  （D）0.686。

条件：

装配式T形梁桥的跨径为20m（计算跨径19.50m，主梁全长19.96m），桥面净空为‘净-7+2×0.75m人行道’，纵、横截面和主梁尺寸如图所示。

桥上作用的活载是人群荷载p人=0.25×7.5=1.875kN/m，1号梁在跨中的分配系数mc=0.620、支座的分配系数mo=1.422。

要求：

选择下列各