地下车库顶板加固方案.docx
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地下车库顶板加固方案
一、工程概况1
二、临时道路顶板荷载分析1
三、编制依据1
四、资源配置保证1
五、施工顺序2
六、施工工艺2
七、施工规范要求4
八、文明施工5
九、安全施工保证措施6
十、板模板（扣件钢管架）计算书7
附图：
后浇带及非消防车道位置现场平面道路布置图
地下车库行车路线方案
一、工程概况
本工程地下车库板厚300m，板跨度7.65m*7.65m，梁截面450mm*900mm，柱距8.1*8.1m，柱截面500mm*500mm。
原设计车库顶板横载1.5m覆土，消防车道活载48t的消防车。
二、临时道路顶板荷载分析
目前用于所有楼栋混凝土浇筑地泵全部位于车库顶板外侧，车库顶板无混凝土罐车行走，需使用车库顶板行车的有加砌块运输车、砂石料运输车、水泥运输车、周转料等运输车，目前车库所有行走车辆全部不超过30T，按照目前消防车道图中所满足的最大载重车辆（登高平台消防车XZJ5480JXFDG68），满载质量48.2T，能够满足目前30T载重要求。
三、编制依据
1、《E地块地下车库结构施工图》
2、《南昌市幸福渠水系综合整治工程综合住房小区解放东路小区项目（E地块）消防总平面图》
四、资源配置保证
1、计划投入的主要物资
计划主要投入的物资表（估算量）
序号
物资名称
规格型号
数量
单位
1
钢管
Φ48*3.0
10000
m
2
扣件
与钢管配套
15000
个
3
安全网
网眼≤5mm
5000
m2
4
方木
40mm*75mm
10000
m
2、作业人员
作业人员配备和分工
序号
岗位
数量
单位
工作内容
1
普工
10
人
转运材料
2
架子工
20
人
搭设脚手架、施工通道、临边及洞口防护
注：
根据工程进展情况和实际需求将及时调整人材机的投入。
五、施工顺序
安装垫板--安装底托--竖立杆--纵向扫地杆--横向扫地杆--大横杆（搁栅）--小横杆--顶托--方木--剪刀撑--施工便道搭设临边防护
六、施工工艺
1、后浇带及非消防车道位置（阴影部分/附图一）进行加固回顶，宽度为8.6m（整跨），地面道路设置为6m宽，两侧设置1.5m高临时防护。
2、本工程地下室顶板加固回顶采用Φ48*3.0mm钢管搭设，在需要加固的范围内搭设满堂架支撑，楼板支撑加固体系均采用扣件式脚手架步距1500mm，立杆间距为600*600mm，顶板面板选用15mm厚多层板，主龙骨采用Φ48*3.0mm钢管，间距600mm，次龙骨采用50*100的木方，间距250mm。
在未完成浇筑的后浇带处铺设2CM厚钢板，钢板铺设宽度与加固区域一致。
3、楼板距梁边600mm设置第一道支撑，间距600*600mm，中部均设纵横间距600mm的支撑。
水平拉杆第一道距地200mm，以上步距为1500mm。
支撑架纵横间距1.5m（3跨）设全高剪刀撑，以增加支撑架整体稳定性。
4、原支撑采用Ф48×3.0mm钢管作为梁的水平支撑，直接承托梁底模板，间距300mm；梁侧加竖向钢管及斜撑钢管。
现增设垂直支撑的脚手架间距300mm，沿梁纵向方向间距是600mm布置，梁底为Ф48×3.0mm钢管，受压长度为600mm下设顶托，用钢管支撑至地面脚手板上。
每隔1.2m高纵横水平拉杆各一道，以保证整个支撑体系的稳定性。
脚手架搭设示意图如下图：
七、施工规范要求
1、立杆底部底托下采用脚手板垫板，厚度为5cm。
每根立杆底部必须设置纵、横向扫地杆。
纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距地200mm处立杆上。
横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。
当立杆不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆、纵向水平杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
2、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
3、纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不应设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离大于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
4、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
剪刀撑纵横向剪刀撑布置为5-8m一道，脚手架外侧布置剪刀撑为从底部到顶部，中心间距为15m。
5、顶托底托的伸出长度在15cm-30cm之间，采用扳手将方木顶紧地库顶板底部。
顶托自由端高度不大于50cm。
八、文明施工
1、项目经理部成立文明施工领导小组，项目经理任组长，生产副经理任副组长，各部门负责人为组员，安全管理部为文明施工日常管理机构。
文明施工领导小组对施工现场文明施工及环境进行全面监督检查。
文明施工领导小组在进行月安全检查的同时进行文明施工检查。
2、材料要按施工进度提前进入现场，严禁将施工场地及通道作为材料仓库，材料等堆放整齐、规范、标识清晰。
各种材料根据材料性能妥善保管，采取必要的防雨、防潮、防晒、防冻、防火、防损坏等措施，贵重物品、易燃、易爆和有毒物品应及时入库，专库专管，加设明显标志，并建立严格的领、退料管理手续。
3、施工现场应当在适当位置悬挂质量管理，安全生产和文明施工标语，危险区域应当设置危险警示标牌和警示灯。
4、施工机械、材料应当按规定的位置和线路设置，不得任意侵占场内道路，对施工现场的永久性设施设备进行保护，不得损坏和移动。
现场存放的物资应堆放成方型，并用采条布铺盖，零星材料堆放在指定地点，不得随意堆放。
严禁在路面、路基上晾晒、堆放物品，停放车辆。
对责任范围内道路进行洒水、维护，严格控制道路扬尘。
4、所有车辆必须在规定的车道及路线上行驶，遵守交通规则，听从指挥，严禁超速。
运送易散、易漏物品时，要保证运输车辆的严密性，尽量不撒落，不遗漏；如有撒落、遗漏，应立即进行清理。
5、作业人员进场工作前必须接受安全文明施工培训。
所有作业人员进入现场必须正确佩带劳动防护用品。
所有进入施工现场的人员必须佩带由项目部统一发放的出入牌。
6、作业人员要严格遵守“工完、料尽、场地清”的原则；现场作业工作面应做到无积水、无杂物、无废旧不用材料，干净整洁，材料堆放整齐。
7、施工现场要消除“五头”，即砖头、钢材头、电焊条头、电线电缆头、烟头。
8、未经批准，施工现场禁止燃烧煤炭、燃放鞭炮。
禁止在现场燃烧各类生活垃圾和建筑废料、油漆、油毡等。
9、严禁在施工作业场所做饭、吃零食、喝酒等。
九、安全施工保证措施
1、脚手架搭设完成后，安排专人定期检查托顶方木是否松动，如发现情况及时检查地库底板，无问题时再次顶紧方木。
2、起吊材料时必须设专人指挥，放置吊装过程中安全问题发生。
3、夜间施工平台上必须保持足够的照明。
4、脚手架拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、抛撑、支撑体系等是否符合构造要求；
5、拆架时应划分作业区，周围用警戒绳或安全围栏将施工区域进行封闭，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
脚手架采取分段、分立面拆除，计划每作业层从北开始逆时针依次拆除，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.4.32条第4款、第6.5.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。
对重点拆除部位如连墙件、剪刀撑、抛撑等位置脚手架，必须经过项目技术负责人同意且安全管理部安全员现场监督方可进行拆除作业。
6、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
7、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。
严禁上下同时进行拆架作业。
8、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。
9、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。
运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。
12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。
14、临时道路入口和转弯处悬挂限重标志，确认驶入地库上临时道路的每辆车总总量小于30吨，行驶路线进行标识。
15、每天派专人做好车辆进入与地库及钢管支撑体系的观察记录。
十、板模板（扣件钢管架）计算书
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008
计算参数:
钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.80。
模板支架搭设高度为3.9m，
立杆的纵距b=0.60m，立杆的横距l=0.60m，立杆的步距h=1.50m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，间距300mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用双钢管φ48×2.8mm。
模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×（25.10×1.10+0.20）+1.40×2.50=36.872kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×1.10+0.7×1.40×2.50=39.724kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
采用的钢管类型为φ48×2.8。
钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q1=0.9×（25.100×1.100×0.600+0.200×0.600）=15.017kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值q2=0.9×（0.000+2.500）×0.600=1.350kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=bh2/6=60.00×1.80×1.80/6=32.40cm3；
截面惯性矩I=bh3/12=60.00×1.80×1.80×1.80/12=29.16cm4；
式中：
b为板截面宽度，h为板截面高度。
（1）抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.100×（1.35×15.017+0.98×1.350）×0.300×0.300=0.194kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.194×1000×1000/32400=5.999N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
（2）抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×（1.35×15.017+1.0×1.350）×0.300=3.887kN
截面抗剪强度计算值T=3×3887.0/（2×600.000×18.000）=0.540N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!
（3）挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×15.017×3004/（100×6000×291600）=0.471mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板中间跨支座最大弯矩计算公式为M=0.1Pl+0.1ql2
面板的计算宽度为1200.000mm
集中荷载P=2.5kN
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值q=0.9×（25.100×1.100×1.200+0.200×1.200）=30.035kN/m
面板的计算跨度l=300.000mm
经计算得到M=0.100×0.9×0.98×2.5×0.300+0.100×1.35×30.035×0.300×0.300=0.431kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.431×1000×1000/32400=13.305N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.100×1.100×0.300=8.283kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.200×0.300=0.060kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（2.500+0.000）×0.300=0.750kN/m
考虑0.9的结构重要系数，静荷载q1=0.9×（1.35×8.283+1.35×0.060）=10.137kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载q2=0.9×0.98×0.750=0.661kN/m
计算单元内的木方集中力为（0.661+10.137）×0.600=6.479kN
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载q=P/l=6.479/0.600=10.798kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.80×0.60×0.60=0.389kN.m
最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×10.798=3.887kN
最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×10.798=7.127kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=bh2/6=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；
截面惯性矩I=bh3/12=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；
式中：
b为板截面宽度，h为板截面高度。
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.389×106/64000.0=6.07N/mm2
木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
（2）木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×3887/（2×60×80）=1.215N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
（3）木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距）
得到q=7.509kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.509×600.04/（100×9000.00×2560000.0）=0.286mm
木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
（4）2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2
考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN
经计算得到M=0.200×0.98×0.9×2.5×0.600+0.080×10.137×0.600×0.600=0.557kN.m
抗弯计算强度f=M/W=0.557×106/64000.0=8.70N/mm2
木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力P=7.127kN
均布荷载取托梁的自重q=0.084kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图（kN.m）
托梁剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
托梁变形计算受力图
托梁变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.965kN.m
经过计算得到最大支座F=15.913kN
经过计算得到最大变形V=0.381mm
顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=8.50cm3；
截面惯性矩I=20.39cm4；
（1）顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.965×106/1.05/8496.0=108.17N/mm2
顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
（2）顶托梁挠度计算
最大变形v=0.381mm
顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!
四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.097×3.900=0.377kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.200×0.600×0.600=0.072kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.100×1.100×0.600×0.600=9.940kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×（NG1+NG2+NG3）=9.349kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×（2.500+0.000）×0.600×0.600=0.810kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.35NG+0.98NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.42kN
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.248cm3；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=164.00N/mm2；
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；
h——最大步距，h=1.50m；
l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
λ——长细比，为1900/16.0=119<150长细比验算满足要求!
φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.464；
经计算得到σ=13415/（0.464×397）=72.684N/mm2；
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:
MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；
Wk=uz×us×w0=0.300×0.510×0.126=0.019kN/m2
h——立杆的步距，1.50m；
la——立杆迎风面的间距，0.60m；
lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；
风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.019×0.600×1.500×1.500/10=0.003kN.m；
Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；
Nw=1.2×9.349+0.9×1.4×0.810+0.9×0.9×1.4×0.003/0.600=12.245kN
经计算得到σ=12245/（0.464×397）+3000/4248=67.040N/mm2；
考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!
模板支撑架计算满足要求！
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