钢栈桥施工方案范本模板.docx
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钢栈桥施工方案范本模板
钢栈桥施工方案
1.1编制依据
（1）、成都二绕城高速西段B2合同工程施工合同及招标文件
（2）、成都二绕城高速西段B2合同工程二阶段施工图设计文件
（3）、公路桥涵设计通用规范（JTGD60—2004）；
（4）、公路桥涵地基与基础设计规范（JTJD63—2007）；
（5）、公路桥涵钢结构设计规范（GB50017-2003）；
（6）、公路工程水文勘测设计规范（JTGC30-2002）；
（7）、港口荷载规范（JTJ215-98）；
（8）、装配式公路钢桥多用途使用手册（广州军区工程科研所）；
（9）、公路桥涵施工技术规范（JTJ041－2000）;
（10）、公路工程质量评定标准（JTGF80/1-2004）；
（11）、港口工程设计手册。
（12）、本公司在大海、长江、黄河项目施工中的栈桥设计与制安经验
1。
2工程概况
1.2。
1项目环境基本情况
成都二绕城高速西段B2合同工程府河特大桥工程，主桥为三跨连续箱梁桥，跨越府河。
府河为季节性河流，河水较浅，常规深度约4～5米；水流湍急，估计2m/s左右；河中丁坝和溢流坝较多，多横跨府河；河滩较宽较平缓;河床淤积层估计约2～3米，其下为较厚的稍密实砂卵石层，卵石粒径2～40cm。
工程所在地外围交通较发达，需建设顺路线方向施工便道进入各个施工点.
1。
2.2项目总体构造
府河特大桥主桥采用72+120+72m变截面连续箱梁.本栈桥为主桥施工和对岸引桥施工服务。
本栈桥考虑河床覆盖层浅、砂卵石层厚的特点,将栈桥桥跨布置为4×9+3+12+3+4×9m=90m布置。
中间2个3米跨的钢管桩,各自4根连接成单元整体桥墩，以抵抗栈桥受水流冲击、河流漂浮物阻力、钢管桩埋置河床深度不足的影响。
1.2.3工程地质
2.1设计说明
2。
1.1栈桥功能
栈桥的主要作用和功能为:
⑴施工两岸的砼运输；
⑵施工机械设备与材料进场或转场；
⑶水电通道、人员交通.
2。
1.2栈桥设计遵循原则
本栈桥主要遵循的是“安全”和“经济"的原则。
“安全”原则，要求栈桥具有足够的承载能力，因此，设计标准不可偏小，结构的强度、延性都应留有足够的富余度。
“经济”原则，要求栈桥的设计应该通过各方面的优化尽量降低造价。
从“经济”原则出发，栈桥的使用期为2年,作为临建工程，取重现期5年一遇的自然灾害和环境条件进行设计，因此，栈桥设计标准的确定，在本质上是在“安全”与“经济”之间寻求最优平衡。
2。
1.3栈桥设计方案比选
（一）单车道和双车道之间进行比较选择
栈桥长度小,单车道能满足常规交通运输要求。
通视良好，易于掌握栈桥路况，如有车辆双向行驶时，欲上桥的车辆可以在陆地停车场等候通行.
（二）混凝土桥面板和钢板桥面板进行比较选择
栈桥主梁进行贝雷梁及H型钢梁比较，拟采用贝雷梁组拼,它具有自重轻,跨越能力高,拼装方便，扰度小等优点,栈桥上部结构安装时采用70t履带吊逐孔“钓鱼法”架设。
2.2栈桥主要技术标准及设计说明
2.2.1主要技术标准及设计参数
（1）通行能力及承载能力：
栈桥设计荷载主要考虑结构自重和100t集中荷载以及公路—Ⅰ级汽车荷载。
栈桥两端与砼桥台连接，桥台后方为加宽的填筑路基，路基设置满足车辆的转向、变向及会车等需求.栈桥上行走车辆主要为集中力100t荷载，根据计算，栈桥设计公路I级汽车荷载可满足需求。
（2）结构型式：
钢栈桥设计为2Φ720mm×8mm钢管桩基础（中心距450cm）＋2I32b工字钢横向托梁（跨中加I32a八字斜撑）＋3组单层双排贝雷梁主纵梁＋I25a工字钢横向分配梁（间距150cm）＋I14工字钢纵向分配梁（间距24～48cm不等）＋8mm厚花纹钢板桥面板（2组宽120cm的走道板）+2道宽150cm以及1道宽60cm的5cm厚木板结构.
3米跨度的钢管桩四周设置斜撑，使其成群桩桥墩，以抵抗钢管桩崁固深度不足的缺陷，同时，也是抵抗水流和洪水期漂浮物的阻力的措施。
因为考虑钢管桩崁固深度不足，其余跨之间，以I32a工字钢在贝雷梁下2.5m～3m处纵向连接，以增加安装时单排钢管桩桥墩排架的稳定性。
钢管桩排架墩由于崁固深度不足,横向设置2层I32a工字钢连接，以增加其横向刚度。
桥面板设计,考虑桥梁是单向行车，仅考虑在砼搅拌运输车的轮距,设置2组宽120cm的行车走道钢板.其余空缺处,设置3组木板走道（木板厚5cm）。
考虑工字钢的后期适用性，横向连接的工字钢,均设计6m长。
（3）桥长:
桥跨布置4×9m+3m+12m+3m+4×9m＝90m。
（4）桥宽：
栈桥桥面宽6米（钢管桩横向间距450cm），行车道宽4.5m。
（5）桥位：
栈桥修建在河床覆盖层（泥砂）厚度大于3米的府河（覆盖层下为稍密实的砂卵石）。
（5）调头平台:
在桥台两端路基处.
（6）高程:
考虑到最高潮水位为+447.66m，因此栈桥桥面标高定为+450。
61m，在高潮时,海平面距桥面垂直距离在2m左右，普通风浪对栈桥上部结构不会产生较大影响。
（7）平纵线：
栈桥除了桥台设置桥头引道，其余不设纵坡。
（8）安全装置：
栈桥两侧设置60cm高的I28a工字钢行车防撞护栏，其顶部设置50cm高的人行钢管护栏,并用安全网满铺。
（9）航道:
栈桥范围不设置通航道。
（10）防腐蚀:
河床以下5米至贝雷梁底的钢管桩，涂刷乳化沥青防大气和水的腐蚀。
2。
2.3平面位置
祥见设计图。
2。
2。
4结构设计
2。
2.5基础
（1）桥台
海岸陆地设U型桥台，桥台基础底面尺寸为7740×6500mm，采用片石混凝土基础。
桥台搭板为C25素混凝土,台背采用M10浆砌MU30块片石结构,台帽为C30Φ12钢筋的钢筋砼结构.
（2）钢管桩基础
基础采用Φ720×8mm钢管桩，每排2根,中心间距4.5m。
钢管桩间采用I32a工字钢做联系梁,桩顶设250mm凹槽,2根I32a工字钢横梁嵌入钢管桩中.
钢管桩桩顶高程+448。
392m，钢管桩长度9。
0m，钢管桩伸入河床底以下应大于4m。
栈桥钢管桩布置示意图
2.2。
6桩顶2I32b托梁
钢管桩顶部设置2根I32b工字钢托梁，2根I32a合扣成箱型，采用间断焊接.托梁嵌入钢管桩内250mm，以保证托梁的横向稳定性，主梁与托梁通过限位器固定。
桥台支座处贝雷梁上下弦之间用2根【10槽钢进行竖杆加强.
钢管桩顶托梁布置示意图
2。
2。
7贝雷主纵梁
栈桥采用6片3组贝雷梁作为主梁,贝雷梁组之间间距为4。
5m，一组贝雷梁片与片中心间距0.90m.主梁与I32a托梁通过限位器固定。
2.2。
8I25a工字钢横向分配梁（横梁）
贝雷梁顶面，设置纵向中心间距1500mm的I25a工字钢横梁,横桥向布置，I25a横梁通过U型卡与贝雷片连接.
2。
2.9I14工字钢纵向分配梁（纵梁）
I28a顶面设置I14工字钢纵向分配梁，横向中心间距300mm，顺桥向布置。
I14纵梁与桥面板及横梁均焊接牢固。
2.2。
10桥面板（δ=8mm防滑花纹钢板）
栈桥车行道桥面板，为防滑花纹A3钢板，钢板厚度为8mm，钢板焊接在中心间距240mm的I14工字钢纵梁上,其余走道为5cm厚木板
2。
2。
11附属结构
栈桥栏杆,由行车防撞栏杆和行人防坠栏杆组成。
行车栏杆立柱采用I28a工字钢,间距1500mm，水平栏杆采用I14工字钢；
行人栏杆立柱采用Φ60×4mm钢管焊接在I28a立柱上，间距1500mm,立柱间采用Φ40×4mm钢管连接.
栈桥两侧每隔12m设置一道警示灯,以便夜间起到警示作用，防止船舶撞击栈桥.
栈桥桥面板及栏杆布置示意图
2。
3、防腐蚀设计
2.3.1钢管桩防腐蚀设计
因钢栈桥基础上部长期暴露在空气中,下部浸泡在河水中,河水和潮湿的空气对钢管的腐蚀性较大，且栈桥使用周期长，因此，钢管施打前，采取粉刷乳化沥青进行防腐处理，处理范围为海床底以下5米至钢管桩顶,约13米.
2.3.2托梁、贝雷梁、桥面系等防腐蚀设计
采取喷涂防锈油漆处理。
先喷二道红丹防锈漆,再喷一道外漆。
2。
4栈桥防撞设施设置
为了保证栈桥施工及使用过程的安全，施工前应首先在流域上下游设置临时助航标志，以避免过往船只碰撞栈桥。
同时应在航道周边设置防撞设施,以减低船舶和栈桥的伤害程度，并避免灾害扩大的方法.
第三章钢栈桥受力计算
3.1概述
根据本栈桥施工荷载要求，参照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）及《港口工程荷载规范》（JTJ254一98）,将栈桥设计取3种状态:
“工作状态”、“非工作状态”和“灾难状态”。
“工作状态"是指在自然条件中不发生影响施工的风、雨、潮、浪等情况,栈桥可以正常使用时的状态。
此时栈桥上存在着大量的施工人员、施工车辆和机械。
栈桥承受的荷载为自重、施工荷载以及对应的风浪流荷载。
其中，风、浪、潮等自然荷载的重现期取5年。
“非工作状态”是指自然条件中发生较大的风、雨、潮、浪等，栈桥上不允许通行车辆的状态。
由于风荷载大时往往浪、潮也较大，且风对于施工安全的威胁最大，因而以风的强度为指标划分“工作状态”和“非工作状态"。
经研究,认为达到8级风时栈桥进入非工作状态。
此时，栈桥仅承担自重和风、浪、流荷载。
此时风、浪、潮等自然荷载的重现期取10年.
由于该区域所处环境恶劣，为了保证结构的安全，在设计时,对应加强设计，除了考虑“工作状态”与“非工作状态”以外，还考虑“灾难状态”.
所谓“灾难状态”，是指栈桥可能经受的最不利极端状态，为台风与天文大潮的组合。
此时风、浪、潮等自然荷载的重现期取20年.
以上3种状态具体化为6种工况。
表4.1、栈桥的设计状态与最不利工况
行履带吊施工荷载及履带吊在前端打桩时控制设计.
3。
2计算范围
计算范围为栈桥的基础及上部结构承载能力，主要包括：
桥面板→I14→I25a→贝雷梁→横桥向I32a工字钢→钢管桩.
3.3主要计算荷载
恒载：
结构自重；
活载:
9立方混凝土罐车荷载；
水流压力、波浪荷载、风荷载。
冲击系数：
汽车（1.1）.
荷载组合:
1、恒载＋汽车荷载＋水流压力+波浪力＋风力;
2、恒载＋履带吊车＋水流压力＋波浪力+风力。
3。
4栈桥主要控制计算工况
①跨径为12m钢栈桥在活载工况下的整体刚度、强度和稳定性;
②水流波浪风力作用下的栈桥的整体刚度、强度和稳定性；
3.5计算过程（手算）
本栈桥主要供混凝土罐车走行，因而本栈桥荷载按公路I级及9立方米混凝土罐车荷载分别检算；
本栈桥恒载主要为型钢桥面系、贝雷梁及墩顶横梁等结构自重.并按以下安全系数进行荷载组合:
恒载1.2,活载1。
3。
根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》规定：
临时结构容许应力可提高1.3（组合Ⅰ）、1.4（组合Ⅱ～Ⅴ）.本栈桥弯曲容许应力取
1。
4´145=203MPa,容许剪应力取1.4´85=119MPa。
3。
5。
1活载计算
活载控制设计为9m3砼运输车（按车与荷载总重35t计），参考国内混凝土运输车生产厂家资料及规范汽车－超20级车辆荷载布置，单辆砼运输车荷载为3个集中荷载70kN、140kN和140kN，轮距为4.0m、1。
4m，计入冲击系数1。
1后,其集中荷载为77kN、154kN和154kN。
3。
5.2面板计算
（1）结构型式
本平台面板为8mm厚花纹A3钢板，焊接在中心间距240mm的I14工字钢横梁上。
（2）荷载
混凝土运输车轮胎宽度（前轮宽300mm，中后轮宽600mm），着地长度200mm，均大于工字钢纵梁间距，荷载直接作用在I14工字钢上，故桥面板可不作检算，满足要求。
3。
5。
3I14工字钢纵梁计算
I14工字钢纵梁直接放置于I25a横梁上，保守按简支梁检算。
按混凝土罐车荷载验算，I14工字钢横梁自重g=0。
17kN/m，桥面板自重不计。
（1）混凝土运输车荷载
混凝土运输车前轮着地宽30cm，由一根纵梁承受，则单根纵梁在前轮作用下受集中
力为77KN/2=38.5KN.
（3）材料力学性能参数及指标I14工字钢横梁：
I=7。
12´106mm4W=1。
017´105mm3A=2150mm2
EI=2.1´1011N/m2´7。
12´10-6m4=1。
49´106Nm2
（4）力学计算
混凝土运输车荷载下前轮受力简化图示如下:
可得，在混凝土运输车下I14工字钢纵梁受最不利荷载（保守按简支梁计算）：
在混凝土运输车荷载作用单根I14工字钢横梁:
Mmax=Qmax=
PL38.5KN´1。
5m
==14。
43kNm44
P38。
5kN==19。
25kN22
a、强度检算
smaxtmax
Mmax14.43´106Nmm===142MPa<[s]=203MPa53
W1。
017´10mm,合格；Qmax19.25´103Nmm===8.95MPa<[t]=119MPa
A2150mm2，合格；
b、刚度检算
8Pl38´38.79´1.531500
fmax===1。
83mm<=2.5mm
384EI384´EI600,合格。
3.5。
4I25a工字梁横梁计算
（1）结构型式
横梁采用I25a工字钢，工字钢横梁安装在净距1174mm的单层三排贝雷梁上,计算时保守按照简支梁1200mm跨径。
（2）荷载
I25a工字钢荷载全部由上部I14传递而来，故验算I25a受力时，集中荷载偏保守全部按照I14最大剪力.此时结构自重对受力影响不大，予以忽略。
（3）材料力学性能参数及指标I25a工字钢横梁：
I=5.02´107mm4W=4.01´105mm3A=4850mm2
EI=2。
1´1011N/m2´5。
02´10-5m4=10。
5´106Nm2
（4）力学计算
轮胎作用于跨径1。
2m简支梁，其力学图示如下:
弯矩图示如下：
剪力图示如下：
Mmax=27.72KNm
Qmax=77kN
W=401。
4cm3
x
smax=
Mmax27.72KNm
==69.1MPa<[s]=203MPaW401.4´10-6m3，满足要求。
Qmax77KN==48MPa<[t]=119MPaA0.008m´0。
2m，满足要求。
tmax=
3。
5.5贝雷主梁计算
主梁由六片单排单层贝雷梁组成，两片成一组,间距900mm，组与组间距2250mm,安装在2根I32a横梁上。
主梁按单孔单车道混凝土运输车荷载和公路I级分别验算。
主梁以上恒载为桥面板、I14工字钢纵梁、、I25a工字钢横梁，其荷载大小为（以最大跨径12m控制计算）：
g=1.2´[12´6´0.008´7850+23´12´16。
88+8´38。
08］/100=95kN
则单跨贝雷梁上恒载自重为95/12＝8KN/m。
混凝土运输车荷载
保守按单辆汽车-超20集中力（55t）作用于跨中。
（2）公路I级荷载公路I级车道荷载:
Pk=256KN；qk=10.5KN/m；
（3）材料力学性能参数及指标
根据《装配式公路钢桥多用途使用手册》，查表3得，单排单层不加强贝雷片的容许弯矩788.2KNm，容许剪力为245.2KN。
（4）力学计算
车辆荷载作用下受力简化图示如下：
计算可得，在汽车-超20荷载作用下贝雷主梁:
计算采用清华大学的结构计算软件《结构力学求解器》2.0。
Mmax=1794kNm
Qmax=323´2=646kN（按连续梁）
x
kNm<[M]=788。
2´6=4729KNm，合格。
故：
Mmax=1794
Qmax=646kN<[Q]=245。
2´6=1470KN，合格。
汽车荷载采用车道荷载,故按单车道进行加载计算。
简图如下：
剪力图
x
Mmax=1101kNmQmax=239´2=478kN（按连续梁）kNm<[M]=788.2´6=4729KNm，合格.故：
Mmax=1101
Qmax=478kN<[Q]=245。
2´6=1470KN，合格。
由上面计算可知，六组贝雷主梁受力完全能满足桥梁上混凝土运输车及公路I级荷载的要求.
3.5。
62I32b桩顶横梁计算
钢管桩顶分配梁采用2根I32b工字钢。
恒载：
由前面计算可知，单跨贝雷梁上恒载自重为95/12＝8KN/m;
贝雷恒载自重为270×6×4=6480Kg=64.8KN,线荷载=64.8/12=5。
4KN/m;则2I32b上部恒载线荷载为5.4+8=13.4KN/m。
由于采用6片贝雷，则贝雷单支点集中荷载=13.4×12/6=26。
8KN。
活载：
根据前面计算，贝雷单侧最大剪力为646KN,则贝雷单支点集中荷载=646KN/6=107。
7KN。
则单片贝雷支点集中力=恒载+活载=26。
8KN+107。
7KN=134.5KN。
（1）材料力学性能参数及指标I32b工字钢:
I=1。
16´108mm4
x
W=7。
27´105mm3A=7352mm2
EI=2。
1´1011´1。
16´10-4=2。
43´107Nm2
g=57.7Kg/m
（2）承载力验算
a、强度检算
b、刚度检算
c、反力检算
下横梁应力最大为168Mpa
3.5。
7钢管桩计算
（1）钢管桩竖向承载力计算
本栈桥拟采用直径为φ710mm壁厚8mm的钢管作为栈桥基础，钢管间用2I32a型钢连接形成排架。
由以上计算可知,单根钢管桩反力为410KN,故本次钢管桩承载力设计值按照45t控制。
桥址区域内的土层主要分布为淤泥、砂卵石,物理特性如下表所示。
栈桥位置地质
汇总表
本栈桥桩基摩擦桩设计。
根据《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJD63-2007之
1æn
[Ra]=çuåailiqik+arApqrkö÷
2èi=1ø，由于桩基为开口截面,因此不考虑公式5.3。
3—3：
其桩端处土对桩基的承载力，保守仅考虑土体对桩基外侧壁的摩擦力。
根据设计文件,本项目所处位置成桥后总冲刷深度按2m计。
1æn
[Ra]=çuåailiqik+arApqrkö÷
2èi=1ø桩身周长u=3.14×0。
72=2。
26m；
αi为振动沉桩各土层对桩侧摩阻力的影响系数;
桥墩位置：
[Ra]=450=1/2×2。
26×[1.0×（4-2）×30+1.0×h×82]，则h＝4m；根据以上计算，本栈桥施工时Φ720mm钢管桩的入土深度（从河床底计算）:
栈桥钢管桩入土按4控制，下料长度9m；
（2）钢管桩弯曲应力复核
钢管桩入土后,其泥中部分作为固定端，水中部分为悬臂端,受潮流、风力、波浪等水平力的影响，在泥水交接面处钢管桩产生最大弯矩，因此需验算其应力是否符合要求.
a、水流作用:
根据《港口荷载规范》，采用如下公式计算潮流对钢管桩的作用力:
Fw=CW
r
2V
2
A
式中，Fw为水流力,Cw为水流力系数，p为密度，v为流速，A为遮流面积。
潮流对钢管桩的作用力大小如下表:
b、风力作用：
根据《公路桥涵设计通用规范》，取成都地区临时结构1/20一遇基本风压400pa采用如下公式计算风力对栈桥的作用力
：
k0为重现期换算系数，本栈桥按半永久桥梁取;k1为风载阻力系数，由构件形状及间距决定，本栈桥中,贝雷梁按桁架取，考虑遮挡效应,桥面系按实腹梁取；K3为地形、地理系数;Awh为构件的遮风面积；Wd为设计风压。
结合本栈桥的结构特性,取k0=0。
8;风载阻力系数k1分别取值0。
8（钢管桩）、1.9（桁架）和1.3（桥面系）；地形、地理系数K3=1.08.构件的遮风面积分钢管桩、桁架主梁和桥面系分别进行计算。
将以上参数代入公式进行计算（取12m单跨桥梁进行计算），可得：
Fwh，钢管桩=0。
8×0.8×1.08×0。
4kpa×0.63×5＝0。
87KN;（单排桩）Fwh，桁架=0.8×0.8×1.08×0.4kpa×11。
67＝3.23KN；（单跨）Fwh，桥面系=0。
8×0。
8×1.08×0.4kpa×1。
9=0。
52KN；（单跨）c、波浪作用：
桥址处位于内河,现场波浪较小，故本次不考虑波浪作用力。
d、桩基水平承载力
假定钢管桩打设按前述入土5m（已考虑2m冲刷深度），钢管桩受力简化图如下：
根据以上数据，计算冲刷后泥面处钢管桩的受力情况，可得桩的最大应力为92Mpa。
以上计算为单根钢管桩在打入土中后抵抗水流、风力的能力，在成桥之后,由于钢管桩间以及和上部结构之间形成框架，其抵抗水平力的能力会大大加强,故本次计算的工况为钢管桩的最不利状态能满足使用要求，则由此得出结论钢管桩承载力满足施工和使用要求。
3.6电算复核
由于桥梁上部构件多且杂，在整体桥梁的挠度计算时宜采用电算，故本次计算利用MidasCivil软件对整体桥梁构造进行复核（仅验算9+12+9m跨栈桥），活载采用公路I级汽车荷载,其整体模型如下：
整体桥梁模型
整体桥梁应力
整体桥梁位移
整体桥梁反力
根据以上计算可以看出，主梁最大应力及位移均出现在12m跨中位置，其中应力最大为146Mpa
综上所述，本贝雷栈桥能满足我标段施工和使用要求.
第四章主要施工机械设备、施工人员及栈桥工程数量表
4.1主要施工机械设备4.1.1设备配置
（1）起重设备的配置
考虑到栈桥的数量，以及工程所处海域的特点，栈桥施工拟配置1台75t履带吊，进行栈桥搭设。
（2）振动锤的配置
一般情况下，选择振动锤需满足两个条件：
一是振动锤的激振力FR应大于土的动摩阻力Fu;
二是振动锤的激振力FR应大于振动系统结构重量W的1.20~1.40倍;选用DZ—90a振动液压打桩锤1台，可满足钢管桩及振动锤的施沉要求。
DZ系列液压桩锤性能一览表
（3）发电机配置
栈桥搭设时考虑9台焊机同时作业,每台焊机35KW，夜间照明考虑10盏碘钨灯，施工总功率220KW,DZ—120a振动液压打桩锤功率为120KW（瞬间启动功率约180KW），所以,配备2台200KW的发电机即可满足施工要求。
4。
1.2需配备的主要施工机械设备
主要施工机械设备表
4。
3主要工程数量表
工程数量是以4×9+3+12+3+4×9=90m计算的，实际数量以最终设计为准。
第五章栈桥施工工法
5。
1栈桥施工5.1。
1栈桥施工安排
为加快施工进度,钢便桥分两个作业面施工，前场安装施工为第1个作业面，后场陆地加工制作为第2个作业面。
5。
1。
2栈桥施工工法
根据现场实际起吊试验，检验75t履带吊在伸前12米时的实际其中能力,可采取23米钢管桩整体安装或者分为2节12米以2次安装。
根据实际打入的情况，割除高出设计的多余桩，再将割除的部分在后场接长,用于前沿墩台的横向联系.
采用在栈桥上进行“钓鱼法"插打钢管桩，再在已安装桥跨上吊安桥梁上部结构。
75t履带吊机站位在桥台位置，向前悬臂拼装12m贝雷梁，在贝雷梁间设置定位桩导向框,然后插打定位桩。
先将定位桩安装在定位框内，再安装DZ120打桩锤，安装好后，用75t履带吊机竖向起吊钢管桩，然后，将定位桩下端略微插入土层内，测量并调整桩的垂直度,待符合要求后,缓慢将吊机吊钩力松开,钢管桩在自重及打锤自重下插入土体一定深度后，点动打桩锤，插打定位桩，待桩入土3m左右桩身自身达到稳定后，再逐渐增加打桩锤震动插打时间，待桩身入土5m左右后再摘除吊钩,继续插打定位桩。
定位桩插打完成后，焊接桩间连接，利用履带吊安装桩顶分配梁，继续插打第二排定位钢管桩。
当一跨两排钢管桩插打完成后,用75t履带吊机架设第一孔栈桥，铺设桥面板，然后，75t履带吊机在该跨栈桥前端，进行插打栈桥第二跨定位桩，架设第二孔，如此循环，进行插打定位桩、安装系梁、托梁、安装栈桥上部构造直至整座栈桥施工完成。
履
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