脚手架施工组织设计.docx
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脚手架施工组织设计
脚手架工程搭设施工方案
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编制单位：
编制时间：
2012年月日
脚手架搭设施工方案
第一章、工程概况：
一、工程基本情况：
本工程地处，为开发有限公司开发的集商业、及地下车库、配套设施等为一体，总建筑面积约为92500m²。
本工程结构体系为剪力墙结构,本工程属1类建筑,耐火等级为1级,屋面防水等级为2级.地下防水等级为1级，设计抗震烈度为8度本工程设计使用年限为50年。
第二章施工准备
一、总体施工方案：
主体结构围护采用双排落地外脚手架及悬挑脚手架，其中地下一层至地上三层为落地脚手架，地上四层至三十三层为悬挑脚手架。
二、进场计划：
根据工程施工进度计划需要，架体搭设所用各种材料分批提前进场，确保架体搭设施工。
计划材料用量
序号
材料名称
需用量
开始进场日期
1
钢管
300吨
2012年2月15日
2
扣件
60000个
2012年2月15日
3
竹夹板
3000平方
2012年2月15日
4
钢架板
1000块
2012年2月15日
5
密目网
15000平方
2012年2月15日
6
安全网
4000平方
2012年2月15日
7
8X8钢板网
180平方
2012年2月15日
8
16＃工子钢
600米
2012年2月15日
三、施工技术准备及劳动力配制
1、项目部技术负责人在施工前对作业队伍进行方案、措施书面交底。
分包队伍管理层向其操作工人进行方案、措施交底（包括书面和口头），并由项目工长参加。
施工技术人员要熟悉施工工艺，明白设计意图，施工特殊要求要做到现场指导施工，及时解决问题。
2、架子工配备10人。
持证上岗，能熟练操作，并要求至少有4名8年工龄以上的熟练工人，能熟练掌握本工种的各项技术。
第三章施工方案
一、材料要求：
各种杆件采用外径48㎜，壁厚3.5㎜的焊接钢管。
钢管进场时应检验生产厂家的合格证。
用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以4-6m为宜，用于小横杆的钢管长度以1.8-2.3m为宜。
扣件采用GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，用机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造，扣件的附件所采用的材料应符合GB700-79《普通碳素钢技术备件》中A3的规定。
扣件不应有裂纹、气孔，也不宜有疏松，砂眼等缺陷，并将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。
二、搭设方案：
1、主体结构外围护采用落地式双排脚手架与外悬挑式双排脚手架，落地脚手架搭设高度16m；悬挑脚手架搭设高度为90m并分为六步搭设，每步搭设为六层，每一步搭设高度为18m；悬挑脚手架首层采用硬防护，用密目网封严，水平防护采用水平安全兜网，隔三层设一道硬防护并不大于10m，作业层上设硬防护；室内标准层高3.0m，梁板施工均搭设满堂红脚手架。
2、地下一层至三层为落地式双排脚手架，四至三十三层为悬挑式双排脚手架。
3、主杆基础部位应夯实回填土,宽度不小于1m,脚手架应设扫地杆，用φ48钢管及扣件组成骨架支撑于坚实的地基上，杆垫木宜采通长2.0-2.5m，宽大于200mm，厚50-60mm的木板，并垂直于墙面放置。
若用4.0m左右长的垫板，则可平行于墙面放置。
3、沿门洞设水平拉接杆间距不大于7m。
竖向拉接杆间距不大于4m，外架总高包含所有结构层。
随楼层主体施工的上升而升高,比施工部位高出1步架或半层，立面选用密目安全网封闭，平面用竹脚手板钢脚手板封闭。
4、双排外架立杆纵向间距为1.5m，步距为1.5m，脚手架立杆搭设严禁搭接,必须用对接扣件连接,相邻的杆接头错开不在同一步距内。
5、搭设悬挑脚手架的挑梁与事先预埋在现浇板内的拉环（Ø20钢筋）固定，预埋拉环的混凝土必须达到设计强度100％以上方可固定挑梁搭架使用。
6、为保障地面施工人员及道路行人安全,搭设平面防护棚必须严格按照施工规范及JGJ130-2011《建筑施工安全检查标准》进行认真搭设,材料采用48X3.5㎜钢管及扣件做支撑骨架,脚手板配钢板网进行覆盖。
除预留施工用洞口外,主体结构四周所有平面不得有遗漏空隙处。
7、脚手架剪刀撑与横向斜撑:
（1）剪刀撑每道跨越立杆为5根，且不应大于6m，斜杆与地面倾角宜在45°～60°之间。
（2）剪刀撑应在双排架外侧立面转角处和长度上水平净距每隔15m设置一道剪刀撑。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节的距离不宜小于150㎜，剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不小于1m。
（3）横向斜撑除拐角应设置横向斜撑处，中间应每隔6跨设置一道。
三、主体外围护架计算书：
1、悬挑架计算：
（1）水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用[16号工字钢]，外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度1.8m。
2、小横杆的计算；
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
（1）均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m；
脚手板的荷载标准值:
P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m；
活荷载标准值:
Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；
荷载的计算值:
q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×1.500=2.326kN/m；
小横杆计算简图
（2）强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
最大弯矩Mqmax=2.326×0.8002/8=0.186kN.m；
σ=Mqmax/W=36.631N/mm2；
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
（3）挠度计算:
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.150+1.500=1.688kN/m；
最大挠度V=5.0×1.688×800.04/（384×2.060×105×121900.0）=0.359mm；
小横杆的最大挠度小于800.0/150=5.333与10mm,满足要求！
3、大横杆的计算：
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
（1）荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.038×0.800=0.031kN；
脚手板的荷载标准值:
P2=0.300×0.800×1.500/3=0.120kN；
活荷载标准值:
Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN；
荷载的计算值:
P=（1.2×0.031+1.2×0.120+1.4×1.200）/2=0.930kN；
大横杆计算简图
（2）强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:
M1max=0.08×0.038×1.500×1.500=0.010kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:
M2max=0.267×0.930×1.500=0.373kN.m；
M=M1max+M2max=0.010+0.3373=0.383kN.m
抗弯强度:
σ=0.383×106/5080.0=75.395N/mm2；
大横杆的抗弯强度σ=75.2383小于[f]=205.0N/mm2；
（3）挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:
mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax=0.677×0.038×1500.04/（100×2.060×105×121900.0）=0.052mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
P=（0.031+0.120+1.200）/2=0.675kN
V=1.883×0.675×1500.03/（100×2.060×105×121900.0）=1.709mm；
最大挠度和：
V=Vmax+Vpmax=0.052+1.709=1.762mm；
大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10.0或者10mm,满足要求！
（4）扣件抗滑力的计算：
按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值:
P1=0.038×1.500=0.058kN；
脚手板的荷载标准值:
P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN；
活荷载标准值:
Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN；
荷载的计算值:
R=1.2×（0.058+0.180）+1.4×1.800=2.805kN；
R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（5）脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
①每m立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1394
NG1=0.139×18.000=2.509kN；
②脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30
NG2=0.300×4×1.500×（0.700+0.3）/2=0.900kN；
③栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11
NG3=0.110×4×1.500/2=0.330kN；
④吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.964kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3.000×0.700×1.500×2/2=3.150kN；
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo=0.600kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=0.740；
Us--风荷载体型系数：
Us=0.649；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.600×0.740×0.649=0.202kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.964+1.4×3.600=9.797kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.964+0.85×1.4×3.600=9.041kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.202×1.500×
1.5002/10=0.081kN.m；
6、立杆的稳定性计算:
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴心压力设计值：
N=9.797kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数：
K=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
U=1.500
计算长度,由公式lo=kuh确定：
lo=2.599m；
Lo/i=164.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.262；
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
σ=9797.000/（0.262×489.000）=76.469N/mm2；
立杆稳定性计算σ=76.469小于[f]=205.000N/mm2满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=9.041kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数：
K=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
U=1.500
计算长度,由公式lo=kuh确定：
lo=2.599m；
Lo/i=164.000；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.262
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
σ=9041.040/（0.262×489.000）+81011.457/5080.000=86.515N/mm2；
立杆稳定性计算σ=86.515小于[f]=205.000N/mm2满足要求！
7、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl=Nlw+No
风荷载基本风压值Wk=0.202kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.500m2；
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,No=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：
NLw=1.4×Wk×Aw=3.812kN；
连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=8.812kN；
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数，l为内排架距离墙的长度,
由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；
连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；
Nl=8.812连墙件采用双扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=8.812小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!
连墙件扣件连接示意图
8、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算
悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
悬臂单跨梁计算简图
支座反力计算公式
支座弯矩计算公式
C点最大挠度计算公式
其中k=m/l，kl=ml/l，k2=m2/l。
本工程算例中，m=1.200m，l=1.500m，m1=0.300m，m2=1.000m；
水平支撑梁的截面惯性矩I=712.000cm4，截面模量（抵抗矩）W=102.000cm3。
受脚手架作用集中强度计算荷载P=1.2×3.964+1.4×3.600=9.797kN
水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×21.500×0.000×78500.000×0.001=0.203kN/m
k=1.200/1.500=0.800
k1=0.300/1.500=0.200
k2=1.000/1.500=0.733
代入公式，经过计算得到
支座反力RA=28.978kN
支座反力RB=-9.089kN
最大弯矩MA=13.862kN.m
截面应力σ=13861677.600/（1.05×112000.000）=129.427N/mm2
水平支撑梁的计算强度129.427小于215.000N/mm2，满足要求!
受脚手架作用集中计算荷载N=3.964+3.600=7.564kN
水平钢梁自重计算荷载q=0.002×78.500=0.169kN/m
最大挠度Vmax=4.858mm
9、悬挑梁的整体稳定性计算：
水平钢梁采用[16号工字钢,计算公式如下
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到强度φb=570×9.1×80.0×235/（2200.0×140.0×235.0）=1.35
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.861。
经过计算得到强度σ=13.862×106/（0.813×102000.00）=157.895N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算σ=157.895小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!
10、锚固段与楼板连接的计算:
（1）水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.089kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9089.221×4/（3.142×50×2）]1/2=10.758mm
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
（2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓（Ø20），螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:
其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.089kN；
d--楼板螺栓的直径，d=50.000mm
[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2；
h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于
9089.221/（3.142×50.000×1.570）=36.856mm。
四、脚手架的维修、验收和拆除
1、维修加固
脚手架大部分时间在露天使用，由于施工周期比较长，长期受着日晒、风吹、雨淋，再加上碰撞、超载变形等多种原因，导致脚手架出现杆件断裂、扣或绳结松动、架子下沉或歪斜等不能满足施工的正常要求，为此，需及时进行维修加固，以达到坚固、稳定，确保施工安全的要求。
故凡是有杆件、扣件和绑扎材料损坏严重者，要及时更换，加固以保证架子在整个使用过程中的每个阶段都满足其结构，构造和使用的要求。
维修加固的材料，应与原架子的材料及规格相同，禁止钢竹、钢木混用；禁止扣件、绳索、铁丝和竹篾混用。
维修加固要与搭设一样，严格遵守安全技术操作规程。
2、脚手架的验收
脚手架的验收必须填写验收单并有责任人签字手续，在使用过程中要跟踪检查发现问题及时整改，杜绝脚手架带着隐患工作，确保施工安全。
架子搭设和组装完毕，在投入使用前，应逐层、逐流水段由主管工长、架子班组长和专职安全员一起组织验收，并填写验收单。
内容如下：
（1）架子的布置；立杆、大小横杆间距；
（2）架子的搭设和组装，包括工具架和起重点的选择；
（3）连墙点或与结构固定部分要安全可靠；剪刀撑、斜撑扫地杆应符合要求；
（4）架子的安全防护；安全保险装置要有效；扣件和绑扎拧紧程度应符合规定；
（5）脚手架的起重机具、钢丝绳、吊杆的安装等要安全可靠，脚手板的铺设应符合规定；
（6）脚手架的基础处理、作法、埋置深度必须正确可行。
3、脚手架的拆除
在拆除脚手架之前，首先做出脚手架拆除施工方案，对脚手架检查，加固，对操作人员进行安全技术交底，待脚手架检查，加固完毕后，方可拆除，原则是：
先搭的后拆，后搭的先拆。
（1）架子拆除时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志；地面应设专人指挥，禁止非作业人员入内。
（2）拆架子的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋方允许上架作业。
（3）拆除顺序应遵守由上而下，先搭手拆，后搭先拆的原则。
即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。
（4）拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。
（5）连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应用临时撑支住，然后才能拆抛撑。
（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
（7）大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道、小飞跳等，应在大片架子拆除前先进加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。
（8）拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止触电事故发生。
（9）拆除时不应碰坏已完成部位，要注意成品保护。
（10）拆下的材料，应用绳索栓住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。
（11）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。
第四章质量安全文明施工施
1、所有搭设安全围护的材料如钢管,扣件,扎丝,脚手板,密目网等材质必须符合要求,进场时应有出厂合格证书或检验报告。
2、密目网封闭绑扎用专用尼龙绳逐孔绑扎,满铺脚手板不得有探头板,翻脚手板时应顺序进行且必须挂安全带,按已形成的基本构架单元要求逐排逐跨逐步的进行搭设或拆除。
3、作业时应穿防滑鞋和佩挂好安全带,作业人员作好分工,配合传递杆件应掌握好重心平稳传递,作业人员应佩戴工具袋,工具用后装于袋中,不要放在架子上以免落物伤人。
4、在拆除脚手架之前,先对脚手架检查,加固,对操作人员进行安全技术交底,架子拆除计划分作业区,周围非作业人员入内。
5、架子上作业时,荷载应均匀分布,不得随意拆改安全防护措施。
拆卸脚手板、杆件、门架及其它较长、较重或有两端联结的部件时,必须两人或多人协调作业。
多人或多组进拆卸时应加强指挥并相互询问和协调作业步骤,严禁不按程序进行任意拆卸,并在必要时应加强临时撑位措施,以防因架子晃动影响作业安全.严禁将拆下的杆部件和材料向地面抛掷,已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域,保持现场文明。
结构施工阶段悬挑卸料平台搭设
（一）结构施工阶段模板、钢筋等运输利用悬挑卸料平台：
1、悬挑平台制作为长6m、宽1.5m采用16﹟工字钢钢焊接制做。
2、平台根部伸进结构2.5m。
挑出部分用φ16的钢丝绳拉在上层钢筋锚固桩
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