华美电厂概况.docx

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华美电厂概况

一、工程概述

（一）华美电厂概况

徐州华美坑口环保热电有限公司，坐落在徐州市西北郊九里区境内，是徐州矿务集团调整产业结构、实现煤电一体化和可持续发展战略，实施资源综合利用而发起成立的。

华美坑口环保热电有限公司由省电力部门、外商和地方等四家单位共同投资兴建的大型热电联供企业，工程建设规模为：

两台260t/h高温高压循环流化床锅炉和两台55MW抽凝式汽轮发电机组及相应的配套和公用设施，总投资六亿元人民币。

该坑口环保热电厂燃用低热值煤及煤泥，变废为宝，对灰渣综合利用、塌陷区的复垦以还田于民，促进本地经济的可持续发展有所裨益，也为徐州地区丰富的低热值煤炭资源找到了良好的出路。

实现煤电联营，提高综合效益，是徐州矿务集团做大做强的既定方针，华美坑口环保热电有限公司是徐州矿务集团实现发展战略的第一步。

华美热电供热管网工程是此热电工程的重要组成部分，拟与电厂同步建设和投入运行。

徐州华美坑口环保热电有限公司（以下简称华美公司），由原庞庄电厂2×1500KW和1×3000KW发电机组的厂区改建而成，厂址为原庞庄电厂厂区。

徐州华美坑口环保热电有限公司位于徐州市规划开发区，城市集中供热设施是现代化城市的基础之一，热电联产是实现集中供热的一个重要途径。

热电联产与热电分产相比：

能源利用合理，热能的利用率高，从而节约了大量燃料，相应减少了国家一次能源的开采运输费用。

华美坑口环保热电厂项目，符合国家《关于发展热电联产的规定》（急计基础[2000]1268号）文的要求。

本地区通过集中供热，以热效率高、能耗低、环保性好的集中供热替代周边效率低、能耗高、环境污染严重的中小锅炉房，拔掉烟囱45座。

因此，本项目建成投产后实现集中供热，对于本地区降低能源消耗、减少环境污染、提高生活质量、改善生态环境具有划时代的意义。

（三）电厂余热拟利用范围

电厂汽轮机抽汽额定参数如下：

压力:

0.98Mpa，温度：

279℃，最高抽汽压力为1.3Mpa。

电厂余热可供压力0.98Mpa～1.28Mpa，温度279℃的过热蒸汽，经减温减压后可用于满足东南热网用户生活用汽要求，且可抽汽量均能满足要求。

本热力管网的拟供应范围主要包括：

徐州工业职业技术学院、徐矿城一期、二期住宅、九里区政府、拾屯煤矿、聋哑学校。

徐矿城一、二期为待建工程，且为本管线主要用热点，故将其作为本供热管网热用户考虑。

本管线主要为建筑物采暖用汽和生活用汽，用户要求均为0.3～0.5Mpa的饱和蒸汽，主要对象为住宅区、校区、办公楼采暖用汽，空调用汽（徐矿城办公楼）及浴室食堂用汽。

其特点为：

冬/夏季用汽负荷相差较大；浴室、食堂用汽不规律。

徐州工业职业技术学院最高负荷8t/h；徐矿城一期包括15万平米的民用住宅，5万平米的办公楼，以及公共建筑2.6万平米，共需要蒸汽量为19t/h。

二期民用住宅20万平米，预留蒸汽量14t/h；九里区政府办公楼5000平米，会堂400平米，蒸汽量4t/h；拾屯煤矿400～500人洗浴的浴池，蒸汽量约为2t/h；聋哑学校暂定考虑蒸汽量2t/h；上述总的蒸汽用量约为49t/h。

二、供热现状与热负荷

（一）徐州工业职业技术学院

1、概况

徐州工业职业技术学院是经江苏省政府批准独立设置的全日制国家普通高等院校，隶属江苏省教育厅，具有40年职业技术教育历史，是江苏省重点建设的国家级示范性高等职业院校、省文明校园、花园式单位。

学院现有黄河校区和九里新校区，两处占地共1100余亩，建筑面积20余万平方米，现有在校生12000余人。

2、现有建筑用汽负荷统计（由华美公司提供）

建筑规模约20万平米，共12000师生，冬季最高热负荷所需蒸汽量8t/h。

（二）徐矿城

1、概况

徐矿城工程由徐州矿务集团投资开发，是徐州市重点工程之一，也是九里区城建经济一号工程。

该项目位于三环北路北侧、平山路北延段东侧，占地总面积698.1亩，其中中心区域用地404.772亩，周边道路、绿化带及河道等配套用地面积约293.328亩。

征地及拆迁范围涉及九里、拾屯两个街道办事处。

    该项目分为A、B、C三个地块，其中：

A地块40.35亩，规划为商务办公用地，建筑面积达9.4万平方米，容积率≤3.5，建筑密度≤45%，绿地率≥20%；B、C地块共364.5亩，规划为城镇住宅用地，建设总面积为44.06万平方米的住宅小区，可容纳3738户、11900多居民，绿地率≥30%，项目总投资13.5亿元。

    该项目将建成徐矿集团总部办公区、现代商务中心区以及高品位现代生态居住集中区，以此拉动九里区中心区开发建设，带动九里湖南侧地块中远期开发利用。

2、现有建筑用汽负荷统计表（由华美公司提供）表

（一）

用户点

供暖面积及热负荷

备注

一期

民用住宅

15万平米，10t/h

季节连续性负荷

办公楼

5万平米，6t/h

季节连续性负荷

公共建筑

2.6万平米，3t/h

季节连续性负荷

二期

民用住宅

20万平米，14t/h

季节连续性负荷

上述蒸汽耗量全年：

冬季最大用气量合计约为33t/h；

夏季最大用汽量合计约为6t/h。

（三）九里区政府

1、概况

九里区是徐州市四个主城区之一，位于徐州市区的西北部，面积98平方公里，耕地5万余亩，现辖14个办事处，人口20余万人，辖城北经济开发区和九里山工业区。

在徐州市新城市规划中，九里区作为五个城市组团之一，将建成一个面积18平方公里，人口20余万人的新城区，城区规划建设生活区、商贸区、教育区、办公区、旅游区。

有徐州工业职业技术学院、徐州工程学院、江苏省模特艺术学校三所大中专院校和全国重点中学徐州一中。

还有徐州矿务集团、江苏巨龙集团、徐州发电厂等多家大集团坐落境内。

2、现有建筑用汽负荷统计表（由华美公司提供）表

（二）

用户点

供暖面积及热负荷

备注

办公楼

3400平米

需量为4t/h

季节连续性负荷

信访局办公楼

1000平米

季节连续性负荷

物价局办公楼

300平米

季节连续性负荷

事务局办公楼

300平米

季节连续性负荷

会堂

400平米

季节连续性负荷

（四）拾屯煤矿

供400～500人洗浴，公共浴室，考虑蒸汽量2t/h（由华美公司提供）。

（五）聋哑学校

考虑最大蒸汽用量2t/h（由华美公司提供）。

（六）热用户用汽情况分析

总蒸汽用量为49t/h，以上均为生活用汽量，冬季最大用汽热负荷为49t/h，管道实际流量损耗为15%，最大蒸汽流量取57t/h；夏季最大用汽热负荷为6t/h，其所需蒸汽介质均为最大压力0.4～0.6Mpa的饱和蒸汽。

三、电厂供热热源情况分析

热媒分为热水和蒸汽，热水热稳定性好，调节方便，但输送耗电量大且相同热负荷管网投资大；蒸汽可以满足多种热用户的需要，管网投资小，热用户的散热设备面积小，但凝结水回收困难，热损失较大；目前电厂已投产供热管道均为蒸汽管道。

综合以上，确定电厂至分叉点（5.55km）和分叉点往东管线（1.16km）（包括徐矿城、润源造纸厂）热介质为蒸汽，分叉点往南管线（2.64km）（包括徐州工业职业技术学院、九里区政府、聋哑学校、拾屯煤矿）热介质为蒸汽或者高温热水（具体见方案）。

电厂汽轮机抽汽额定参数压力：

0.98Mpa，温度：

279℃，最高抽汽压力为：

1.3Mpa，抽汽量满足热用户需要（华美公司提供）。

根据发电厂的机组抽汽量和蒸汽参数分析，由电厂抽汽进行减温减压产出饱和蒸汽输送，不能满足末端用户压力和温度的需求，因此，管网送汽性质应采用过热蒸汽，方能得出“提供能满足以上热用户所需蒸汽量及蒸汽参数要求”的结论。

四、实现热电联产集中供热方案的技术可行性分析

（一）热电联产集中供热与现状分散供热的比较

1.目前，多数热用户采用的是利用自有的燃煤工业锅炉自给自足的、分散供热方式。

据了解，这些工业锅炉平均运行热效率仅50％～60％。

首先，其存在锅炉燃烧效率低、污染严重、设备事故率高，安全隐患大，供热质量差等缺点，供热蒸汽凝结水回收率相当低，锅炉水处理量大，水处理成本高，能耗浪费甚大；其次，采用的锅炉为链条炉，与进行热电联产的电站锅炉相比，容量、效率等都相对要差，能量利用不合理，除尘效率不高，造成SOx和NOx的大量排放，锅炉燃烧装置和配套水平低，锅炉计量检测仪表配备不齐和仪表质量低；再则，管网输送效率低，管网热损失大。

2．相比现状分散供热，由电厂集中供热有明显的优势。

首先，明确热电联产是指利用热电联产机组既生产电力又生产热力，其年均热效率和热电比达到界定指标的一种生产方式，集中由一个热源点为依托构筑热力管网，通过热力管网向用户输送热能。

其次,热电联产集中供热的发电厂锅炉（循环流化床锅炉）容量大、热效率高、经济性较好，相应的供热成本较低、供热质量好，蒸汽压力温度高，而且电厂锅炉的污染物排放处理设施也较为完备，电厂采用国家推广使用的循环流化床锅炉。

这种锅炉的最大优势是在燃烧过程中能有效的控制有害气体NOx和SOx的产生和排放（脱硫率可达90%），电厂锅炉除尘技术先进。

除尘设备采用既除尘又脱硫的且除尘效率高的电除尘器，除尘效率＞98％，提高城市大气环境质量。

对环保有利，因此,热电联产方式的集中供热在资源配置与环境保护上都明显占优。

第三,热电联产经大量的实践活动证实，具有节约能源、改善环境、提高供热质量、缓解电力需求、节省城建用地、减轻工人劳动强度和提高文明生产水平等节能、环保和社会综合效益，长期以来一直为国家所鼓励与支持。

热电联产集中供热其锅炉运行热效率一般超过80％，节能、环保及社会综合效益显著，因此发展热电联产，是提高供热效率、降本增效的根本出路，是对“节约能源、持续发展”的有力支持。

（二）确定供热方案技术可行性研究分析

1.电厂余热蒸汽供热的系统流程及汽源和用汽点参数见下图：

2．供热介质选择及供热介质参数：

根据《城市热力网设计规范》并结合各个热用户的实际情况，生活用汽占有相当的比例，因此经综合分析，采用压力为0.8～1.2MPa（表压）的饱和或过热蒸汽为供热介质由电厂向各热用户供热是合适的。

图

（一）

3．集中供热蒸汽热力管网布置的技术原则：

热力管网布置应做到技术先进、经济合理、安全适用，并注意美观。

蒸汽热力网的蒸汽管道布置可采用单管制或双管制：

（1）采用单管制，枝状管网布置，以节省工程投资。

枝状管网布置简单，造价低，运行管理方便。

其缺点是没有供热的后备能力，当供汽量处于低负荷时,管道中凝结水增加,发生水击的几率增大，平时运行费用增加，管道热损失增大，并且当夏季用汽不连续时更为严重。

（2）采用双管制。

根据《城市热力网设计规范》，当符合下列情况时，可采用双管或多管制：

各用户间所需蒸汽参数相差较大或季节性热负荷占总热负荷比例较大且技术经济合理。

大、小管搭配使用，当供热负荷比较低时，采用小管径输汽。

这样，运行安全，发生水击的可能减小，运行和维护费用相对较低。

但同时，采用双管制,总投资相对较大。

综合以上要求，本工程管道适于单管制。

4．供热凝结水不回收

（1）间接用汽供热系统凝结水水质基本没有受到污染，其凝结水回收利用不再远距离送回电厂，而是回收作为二次采暖水系统补水用，从而节省热交换站采暖补水水处理运行费用。

（2）当回收凝结水不再送回电厂时,发电厂需增大化学水处理设备水处理能力,以加大锅炉的补水量（估计补水量为30t/h），电厂化学水处理基建投资及日常水处理运行费用增大。

（3）由于不回收凝结水,热网末端不用设置闭式凝结水回收装置及凝结水回收管道,节省基建投资，减少了工程造价。

综合以上以及现有供汽管网凝结水均不回收，所以本工程原则确定采用凝结水不回收方案。

（三）管网水力计算分析

1．水力计算的基本原则

蒸汽热力网的设计流量，应按各用户提供的最大小时蒸汽热负荷来确定。

由于供热介质为过热蒸汽，设计流量可不必考虑补偿管道热损失产生凝结水的蒸汽量。

蒸汽管网水力计算时，应按设计流量进行设计计算。

蒸汽热力管网应根据管线起点压力和用户需要压力而确定允许的压力降，选择管道直径。

凝结水管道的设计流量应按蒸汽管道的设计流量乘以用户的凝结水回收率确定。

2．水力计算参数

热力网管道内壁当量粗糙度应采用下列数值：

（1）蒸汽管道（钢管）0.O002m；

（2）凝结水管道（钢管,闭式系统）0.0005m；

3．蒸汽热力管网供热介质的允许设计流速及凝结水比摩阻取值：

（l）过热蒸汽管道

i公称直径大于200mm的管道,流速80m／s；

ii公称直径小于或等于200mm的管道,流速50m／s。

（2）蒸汽热力管网凝结水管道设计比摩阻可取100Pa／m。

热力管网管道局部阻力与沿程阻力的比值，可按下表（表三）数值取。

表三

补偿器类型

公称直径（mm）

局部阻力与沿程阻力的比值

蒸汽管道

凝结水管道

输送干线

套筒或波纹管补器

方形补偿器

方形补偿器

方形补偿器

≤1200mm

200～350mm

400～500mm

600～1200mm

0.2

0.7

0.9

1.2

0.2

0.5

0.7

1.0

4．水力计算基本分析：

根据华美公司提供的资料，各用户点均使用饱和蒸汽，压力大多0.4～0.5MPa（表压），采暖用二次热水均由热交换站汽水热交换器而来。

夏季热负荷（除部分办公楼制冷外，其余住宅、办公楼均不用蒸汽）较小，冬季热负荷较大；各用汽单位的用汽热负荷均适当考虑了后期发展需要。

水力计算时，电厂余热蒸汽参数：

压力取0.8Mpa～1.2Mpa温度210℃～260℃的过热蒸汽，供汽量能够满足用汽量。

用热企业距离电厂热源点，从地形图上初步测定的供热距离，从电厂至职业技术学院初步确定8.2公里，从电厂至徐矿城初步定为6.7公里，至润源纸厂为10.7公里。

根据上述电厂供汽压力与热用户用汽压力，分析考虑管道的压降，初步定为0.6～0.8Mpa，再根据各段管道流量进行各项管道水力计算，进而确定管道直径。

计算依据有关供热手册及设计规程提供的计算方法及算式进行，在规范允许的流速范围内选取适当流速使管道压力损失在许可范围内以满足用汽单位用汽参数，同时要避免由于管道流速过大出现管道震动现象。

（注：

过热蒸汽当管径≥200mm时，允许最大流速80m/s）

5．管网水力计算（以冬季负荷计算）：

蒸汽管网水力计算

I电厂至分叉点管段水力计算

（1）热源参数0.98～1.3Mpa，计算值取压力1.15Mpa计算值取过热温度280℃，管网设计流量57t/h

（2）终点参数计算取0.7Mpa，温度为180℃过热蒸汽管网设计冬季最大流量57t/h，夏季最大流量6t/h

（3）计算管网初步取压降0.40Mpa

确定主干线的平均比摩阻＝ΔP/〔∑L（1＋α）〕

ΔP—管网始端与终端的压力差取0.40Mpa

∑L—主干线总长取5555m

α—局部阻力当量长度百分比，考虑按波纹补偿器结合使用考虑，取0.4计算得，平均比摩阻为约60.9Pa/m

（4）计算管段中蒸汽的平均密度ρ＝（ρ1＋ρ2）/2

ρ——管段中蒸汽的平均密度Kg/m3

计算得3.83Kg/m3

ρ1——起始管段中蒸汽的密度Kg/m3取（1.15Mpa280℃时）4.45Kg/m3

ρ2——末端管段中蒸汽的密度Kg/m3取（0.70Mpa190℃时）3.215Kg/m3

（5）根据管道设计流量及平均比摩阻取值，查《实用供热空调设计手册》蒸汽水力计算表（ρ＝1Kg/m3）得

单管敷设：

大管选用管径φ478×10流速98.6m/s比摩阻168.6Pa/m

（6）将表中查出的比摩阻、流速根据管道实际平均密度换算成实际比摩阻、流速

单管：

选用管径φ478×10实际流速25.7m/s实际比摩阻44Pa/m

（7）校核实际流速＜规范允许流速，管网设计实际压力损失约为0.35Mpa

II分叉点至徐矿城管段水力计算

单管敷设：

选用管径φ377×9实际流速35.19m/s实际比摩阻88.62Pa/m，终端压力0.56Mpa

III分叉点至职业技术学院管段水力计算

单管敷设：

选用管径φ325×8实际流速24.91m/s实际比摩阻49.13Pa/m，终端压力0.45Mpa

总结：

由于管网流量在计算时已留有一定的预留量,通常情况流量小于计算流量，当电厂供汽压力为0.8～1.2Mpa时,选用管径φ478×10，末端热用户蒸汽压力可达到0.35～0.6Mpa的饱和蒸汽。

热水管网水力计算（分叉点至职业技术学院管网热介质为热水时）总热负荷约为11MW，分叉点处设中间热交换站，热水供回水温度为130℃/80℃，流量约260t/h，查热水管网水力计算表：

选择管径φ273×8，比摩阻84.3Pa/m，速度1.41m/s，查有关设计手册温降损失约1℃/km。

五、热电联产集中供热方案

（一）方案部分

方案一：

蒸汽单管供汽，蒸汽凝结水不回收至电厂利用，直接用作二次采暖水系统补给水，电厂化学水处理车间水处理量需增加50t/h。

（1）电厂内设蒸汽热力站（内设分汽缸、疏水装置及控制阀门、蒸汽流量计、检测仪表），从电厂汽轮机抽汽口各接出一根供汽管均接入供汽母管，再经过两台减温减压器后接入对外供汽母管至电厂内新设蒸汽热力站分汽缸，蒸汽热力站分汽缸接出φ478×10管道接至室外供汽管道，凝结水不回收，直接用作采暖补水。

蒸汽热力站内应按下列规定设疏水装置：

i蒸汽管路的最低点、流量测量孔板前和分汽缸底部应设启动疏水装置；

ii分汽缸底部和饱和蒸汽管路安装启动疏水装置处应安装经常疏水装置；

（2）电厂厂区内热力系统示意图见下图（图三）

图三

其主要工程量：

蒸汽管无缝钢管φ478×10约5600m

蒸汽管无缝钢管φ377×9约1160m

蒸汽管无缝钢管φ325×8约2640m

闸阀Z41H-25CDN4502只

闸阀Z41H-25CDN3502只

闸阀Z41H-25CDN3001只

无推力旋转补偿器DN450112只（100m设置一组）

无推力旋转补偿器DN35024只（100m设置一组）

直埋波纹补偿器DN30035只（80m设置一只）

涡街流量计DN3501只

涡街流量计DN3001只

涡街流量计DN2001只

涡街流量计DN1502只

钢制疏水阀DN4090只

活动支架700支

固定支架70支

直埋固定支墩35支

过路顶管（DN1000）20m（8段）

欧文斯玻璃棉2300立方米

镀锌铁皮21000平方米

电厂化学水处理车间，需增加水处理量50t/h的全套设备及相应土建、电气控制柜等。

架空管道活动支架间距原则上10m。

方案二：

蒸汽单管供汽，电厂至分叉点、分叉点至徐矿城供蒸汽，分叉点至一中供高温热水；凝结水不回收至电厂利用，直接用作二次采暖水系统补给水，电厂化学水处理车间水处理量需增加50t/h。

（1）电厂内热力站与方案一基本一致，分叉点处设置中间热交换站，热交换站内设置分汽缸、汽水热交换器，循环泵，补水系统以及相应的软化水系统等其他附属设施。

分叉点至一中管网热介质为130℃/70℃高温热水，供回水管道直埋敷设，管径φ273×8，各用户点设置采暖水-水换热器。

（2）其主要工程量：

蒸汽管无缝钢管φ478×10约5600m

蒸汽管无缝钢管φ377×9约1160m

热水管无缝钢管φ273×8约5280m

闸阀Z41H-25CDN4502只

闸阀Z41H-25CDN3502只

闸阀Z41H-25CDN3002只

无推力旋转补偿器DN450112只（100m设置一组）

无推力旋转补偿器DN35024只（100m设置一组）

直埋波纹补偿器DN30070只（80m设置一只）

涡街流量计DN3501只

涡街流量计DN3001只

涡街流量计DN2001只

钢制疏水阀DN4090只

活动支架700支

固定支架70支

直埋固定支墩35支

过路顶管（DN1000）20m（8段）

欧文斯玻璃棉2300立方米

镀锌铁皮22000平方米

电厂化学水处理车间，需增加水处理量50t/h的全套设备及相应土建、电气控制柜等；分叉点中间热交换站土建、设备以及安装等。

架空管道活动支架间距原则上10m。

方案三：

蒸汽单管供汽，电厂供徐矿城和润源纸厂蒸汽，凝结水不回收，直接用作二次采暖水系统补给水，电厂化学水处理车间水处理量需增加。

（1）电厂内设蒸汽热力站（内设分汽缸、疏水装置及控制阀门、蒸汽流量计、检测仪表），从电厂汽轮机抽汽口各接出一根供汽管均接入供汽母管，再经过两台减温减压器后接入对外供汽母管至电厂内新设蒸汽热力站分汽缸，蒸汽热力站分汽缸接出总管道接至室外供汽管道，凝结水不回收，直接用作采暖补水。

（2）本方案供汽流量为41t/h（徐矿城33t/h，造纸厂8t/h），考虑管道流量损耗为15%，总流量47t/h。

经计算总管道管径为φ426×10，实际流速25.78m/s，实际比摩阻为50.8pa/m；电厂至徐矿城6.7km，至润源纸厂为10.7km，徐矿城至润源纸厂管道管径为φ219×6。

（3）其主要工程量：

蒸汽管无缝钢管φ426×10约6700m

蒸汽管无缝钢管φ219×6约4000m

闸阀Z41H-25CDN4002只

闸阀Z41H-25CDN3502只

闸阀Z41H-25CDN2002只

无推力旋转补偿器DN40067只（100m设置一组）

无推力旋转补偿器DN20040只（100m设置一组）

涡街流量计DN4001只

涡街流量计DN3501只

涡街流量计DN2001只

钢制疏水阀DN4090只

活动支架1000支

固定支架100支

过路顶管（DN1000）20m（8段）

欧文斯玻璃棉2300立方米

镀锌铁皮22000平方米

电厂化学水处理车间，需增加水处理量50t/h的全套设备及相应土建、电气控制柜等；架空管道活动支架间距原则上10m。

方案四：

蒸汽单管供汽，电厂单供徐矿城蒸汽，凝结水不回收，直接用作二次采暖水系统补给水，电厂化学水处理车间水处理量需增加。

（1）电厂内设蒸汽热力站（内设分汽缸、疏水装置及控制阀门、蒸汽流量计、检测仪表），从电厂汽轮机抽汽口各接出一根供汽管均接入供汽母管，再经过两台减温减压器后接入对外供汽母管至电厂内新设蒸汽热力站分汽缸，蒸汽热力站分汽缸接出总管道接至室外供汽管道，凝结水不回收，直接用作采暖补水。

（2）本方案供汽流量为33t/h，考虑管道流量损耗为15%，总流量38t/h。

经计算总管道管径为φ377×10，实际流速26.8m/s，实际比摩阻为64.2pa/m，终点压力为0.55mpa。

（3）其主要工程量：

蒸汽管无缝钢管φ377×9约6700m

闸阀Z41H-25CDN3502只

无推力旋转补偿器DN35067只（100m设置一组）

涡街流量计DN3501只

钢制疏水阀DN4090只

活动支架670支

固定支架70支

过路顶管（DN1000）20m（7段）

欧文斯玻璃棉2300立方米

镀锌铁皮22000平方米

电厂化学水处理车间，需增加水处理量50t/h的全套设备及相应土建、电气控制柜等；架空管道活动支架间距原则上10m。

（二）管网布置与敷设原则

城市热力管网的布置应考虑各种地上、地下管道及构筑物的关系和水文、地质条件等多种因素，经技术经济比较确定。

热力管网管道的位置应符合下列规定：

（1）城市道路上的热力管网管道应