东溪栈桥施工方案.docx
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东溪栈桥施工方案
海西高速公路网厦沙线三明段X合同段
东溪栈桥施工方案
项目总工:
项目经理:
中铁X局集团第X工程有限公司
厦沙高速X项目部
二〇一四年六月
海西高速公路网厦沙线三明段X合同段
东溪栈桥施工方案
文件编号:
ZTSJ-XSGS-FA-
版本号:
A版
修改状态:
0
发放编号:
编制:
复核:
审核:
批准:
有效状态:
中铁X局集团第X工程有限公司
厦沙高速X部
二〇一四年六月
目录
1编制依据1
2工程概况1
3工程重难点分析1
4施工进度计划1
5施工工艺技术1
5.1施工工艺流程1
5.2桥台施工1
5.3桥墩施工2
5.4贝雷梁施工2
5.5监测体系3
6资源配置计划3
6.1主要人员配置4
6.2主要机械设备4
7施工安全保证措施4
8其他技术保证措施5
9附件5
10结构检算6
10.1结构形式6
10.2钢栈桥荷载布置6
10.3结构检算6
1编制依据
(1)《福建省高速公路施工标准化管理指南》;
(2)《装配式公路钢桥多用途使用手册》(2001.6);
(3)《路桥施工计算手册》(2001.5);
(4)《321钢桥使用手册》;
(5)东溪河现场勘测调查资料。
2工程概况
厦沙高速公路3#便道(际口互通便道)经S304省道从福银高速际口互通立交长深高速跨东溪桥右侧搭设钢栈桥,跨越东溪河,进入际口互通区。
经现场勘测,东溪河面宽度54m,常水位水深约1.5~3.5m,洪水时水深约10m,常水位标高102.8m,洪水位标高111.4m。
钢栈桥采用321军用梁搭设,孔跨布置为18+21+18m,桥长60m,桥面宽度4.5m。
桥台为C20片石混凝土结构,桥墩为C20片石混凝土基础,C30砼台帽,φ530钢管柱桥墩。
3工程重难点分析
东溪河水流量较大,低水位水深3m左右,河床为石质或大孤石,钢管不能直接打入河床埋设作为钢栈桥桥墩,施工桥墩混凝土基础需选择水流量小时筑岛围堰进行施工。
4施工进度计划
计划总工期25天。
5施工工艺技术
5.1施工工艺流程
施工方法:
桥台采用C20混凝土浇注,台帽采用C30混凝土浇筑,321贝雷梁采用现场拼装、吊车配合倒链和卷扬拖拉架设,就位后安装桥面梁系。
施工工艺流程:
方案制定→设备材料进场→施工放样→桥台、桥墩施工→焊接剪刀撑→桁架拼装→拖拉、接长→主梁拖拉就位→横梁安装→纵梁安装→桥面钢板铺装→防护网安装→抗风拉杆安装→验收。
5.2桥台施工
根据设计图在现场测量出桥台位置,挖掘机开挖桥台基坑,检测基底地基承载力,大于200KPa为合格,小于200KPa时继续向下开挖,确保基底承载力满足要求。
桥台为扩大基础,尺寸6m×3m×2m,C20片石混凝土浇筑。
桥台台身高度根据现场实测确定,宽度3m,厚度2m,C20片石混凝土浇筑,具体设计见附图。
桥台范围在低水位时无水,可直接开挖施工,但必须确保扩大基础埋深不小于1.5m,且位于冲刷线以下,必要时采取石笼等防护,防止洪水时造成冲刷。
根据设计尺寸安装模板浇注片石混凝土,片石掺量25%,混凝土振捣密实,片石不得堆叠,四周必须被混凝土充填密实,确保桥台质量。
5.3桥墩施工
根据桥梁总长和孔跨设置,本桥设置2个桥墩,位于河床内,采用扩大基础,钢管柱型式。
桥墩扩大基础位于河床有水范围,水深2~3m,在低水位时组织机械、人员进行施工,施工时必须加强组织,缩短施工时间,避免因天气变化造成水位上涨,影响基础施工。
位置放样后,挖掘机进行基础位置围堰填筑施工,围堰高出水位0.5m。
围岩填筑完毕,立即进行基础基坑开挖,开挖深度至坚硬河床,并且基底平整。
将基坑内渗水抽排干净后,浇筑C20片石混凝土。
扩大基础厚度不小于2m,底面为坚硬河床标高,顶面高度可根据桥墩钢管柱长度适当调整。
浇筑至基础顶面,预埋钢管柱连接钢板,尺寸为800*800*20mm,每块钢板满焊4根Φ22锚固钢筋,确保锚固牢靠,且钢板顶面水平,便于钢管柱焊接施工。
基础强度达到10MPa后,开始钢管柱焊接施工,焊接必须由持有焊工操作证的专业焊工进行,必须使用“5”字头以上焊条。
焊接固定时,用吊车进行钢管吊装,确保钢管垂直度,然后使用三角撑将钢管柱支撑牢固,最后满焊牢固,并将每个墩位4根钢管柱用[14a槽钢连接成为整体,保证其稳定牢固。
钢管桩顶设置170mm企口,企口上安装双拼I40b工字钢主横梁,工字钢牢固焊接于钢管桩顶,且保持I40b工字钢主横梁水平。
5.4贝雷梁施工
(1)纵、端横梁主梁采用2组标准的双排单层上、下加强型贝雷桁架作为主要承载构件,线路采用平坡设计,受纵梁结构尺寸的影响及卸架的需要,在贝雷梁和大方木之间对称加设木楔垫。
每组贝雷主梁采用2排标准桁架片拼装,布置间距为45cm,用标准的45*118cm支撑架交错联结;每组贝雷架主梁跨节间用一标准支撑架连接一道,贝雷主梁跨节间竖向也用一个标准支撑架连接。
组与组之间用支撑架作横联,普通钢管和型钢将2组贝雷架主梁联结成整体,每3m一道,交错施作。
每组贝雷架主梁的端部支撑,应装端竖杆或阴阳端柱;连续梁桥的中间支点,由于没有端柱,采用2根1.7m长的20工字钢联结在一起对下弦杆整体加强,防止支点反力集中破坏下弦杆。
用普通钢管和木板在贝雷架两边设置工作平台和防护栏杆,挂安全网,并兜底。
(2)贝雷架主梁施工
结合现场实际情况,纵梁的拼装采用单组单跨整体吊装法施工,先在地面上进行整体拼装,检查合格后,用25T的汽车吊将单组单跨梁整体吊装,吊点距梁端3m。
为保证施工的安全,在各跨中施工搭设钢管支架给予临时支撑,两组纵梁拼装成一体后拆除支架。
贝雷地面整体拼装时,先将下加强弦杆与支撑架拼好,再与桁架相拼装,最后将两桁架阴阳头连接,桁架平面上用并排交错的支撑架连接,竖向于桁架接头处用并排交错的支撑架连接;安装次格桁架,并在第一格桁架的横梁上装斜撑(剪刀撑),拧紧横梁夹具;依次进行拼装。
每节桁架可以用下面的方法进行安装:
将拟安装的桁架抬上,放在已装好桁架后面,并与其成一直线,两人用木棍穿过节点板将桁架前端抬起,下弦销孔对准后,插入销子,然后再抬起桁架后端,插上弦销子。
(3)桥面及防护网
桥面可以全部装齐再推出,也可以装一部分或不装桥面构件,待推出就位后再安装。
安装时4人一组,将有扣纵梁设在两侧,无扣纵梁设在中间,纵梁端部应扣入横梁上的卡子内。
桥板的铺设可由一端开始,也可以从两端同时进行。
桥板两人抬1块,横铺于纵梁上,并将两端凸榫嵌入有扣纵梁的扣子之间,然后在两侧安置缘材,并用缘材螺栓固定。
墩顶处要打斜撑或设抗风拉杆将主梁与桥墩固定,防止侧向移位或倾覆。
由于是下承式梁,因此无须安装钢管或型钢护栏,但须安装彩钢板,防止人员临边坠落。
(4)桥台靠近河道上游侧采用浆砌片石挡墙围挡,防止水流冲刷。
5.5监测体系
因该便桥须使用时间长(两年),桥跨大,必须对全桥加强监测,具体措施如下:
(1)前期每周一次对全桥进行测量观察,对全桥的沉降、偏位进行记录,待稳定后每月测量一次。
(2)保证每月对全桥拼装点、焊点焊缝及各型材检查一次,如发现关键焊点焊缝生锈老化、关键型材明显形变,应临时封闭交通,采取补强措施。
(3)在汛期,密切关注天气预报,在洪水到来时,安排专人进行桥梁观察值班,出现险情,立即按照《东溪河施工栈桥防洪应急预案》进行处置。
6资源配置计划
6.1主要人员配置
表6.1-1主要施工人员一览表
序号
工种
数量
备注
1
现场负责人
1
2
技术员
1
3
材料员
1
4
安全员
1
5
电工
1
6
电焊工
2
7
吊车司机
2
8
普工
20
6.2主要机械设备
表6.2-1主要机械设备表
序号
名称
单位
数量
备注
1
挖掘机
台
1
2
装载机
台
1
3
汽车吊
台
1
25t
4
电焊机
台
2
500A
5
气割设备
套
8
7施工安全保证措施
(1)构件吊装和安装须遵守《公路工程施工安全技术规程》、《起重机械安全操作规程》以及其他相关安全操作技术规程,并要对每一个相关操作人员进行现场安全交底,确保施工安全。
(2)施工过程中,施工人员和技术人员必须带好安全帽,高空作业时要系好安全带。
(3)吊装过程中,无关人员应退至安全范围之外,吊车臂架下和工作半径范围内不得站人。
(4)吊装或拖拉过程中必须派专人指挥和协调运作,发现不安全因素和任何违规操作立即制止,纠正后方可继续吊装或拖拉。
(5)现场注意用电、用火安全,每天施工完毕应收好电线、气瓶,做到工完场清,并及时关闭电闸。
(6)在安装过程中,前、后各节桁架必须随时调整,保持桁架成一直线,不准许有弯折现象。
(7)插桁架销子时,切勿用铁锤直接锤击销子,应使用硬质木锤。
(8)任何部件在拼装过程中遇到困难时,应迅速查明原因,调整好后再安装;遇插销打不进时,应上下活动桁架,禁止强行安装。
(9)插桁架销子时要使销子头上的凹槽呈水平,使之与桁架弦杆平行,便于插上保险卡。
8其他技术保证措施
桥梁在使用时应采取下列维护保养措施。
(1)在桥头树标志牌
在桥梁两端竖立标明载重等级、限制车速等重要通行规则的标志牌,严防超载运行,确保通行安全。
必要时,还可采取强制限载、限速措施。
(2)应经常进行检查、维修
经常派人检查,检查的内容有:
①经常观察各种销子、螺栓、横梁夹具及抗风拉杆等是否齐全,有无松动,随时保持良好状态。
②定期检查主梁两岸座板及引桥下之垫木有无不均匀沉降,发现问题及时处理。
③在销子周围涂油脂,以防雨水进入销孔缝隙内。
所有螺栓外露丝扣也要涂油脂,防止生锈。
④经常测量桥梁跨中挠度,看其是否日渐增大。
挠度增大的速度应与销子、销孔磨损度成正比,增量应该是很小的。
如挠度增大过快,表明销子或销孔或桁架上、下弦杆(包括加强弦杆)有了损坏,应立即进行详细检查,采取措施。
⑤定期检查桁架下弦杆阳头端单耳根部是否有裂缝,如出现裂缝应测量裂缝的长度并采取监视措施以防桁架破坏,及时更换桁架。
⑥检查桥板是否破裂、弯曲或有无不平现象;损坏的应及时更换。
如桥梁经常有履带车通过,则应加铺车辙板,以免桥面磨损太快。
⑦桥梁部件或零配件,除相互接触的部分外,原已涂有两道油漆,但如桥梁长期使用,为保护钢材,最好在架桥以后全部再油漆一遍;有些部件需在架桥前预先漆好。
⑧经常清理桥面,保持桥面干净。
9附件
(1)跨东溪钢栈桥设计图
10结构检算
10.1结构形式
钢栈桥总长60m,净宽4.5m,跨径18m+21m+18m。
水中两墩设扩大基础,尺寸为6.5m×3m×2m;每个墩设4个钢管立柱,钢管柱顶部2m采用[14a槽钢连接为整体,柱顶开槽设置I40b工字钢横梁,栈桥横断面结构如下图:
10.2钢栈桥荷载布置
钢栈桥车道荷载大于公路-Ⅰ级车道荷载,承重大于70吨,按钢栈桥最不利受力情况下(跨中受到施工机械集中力),可承受700KN集中力。
1.静载
(1)桥面板:
7.568×10/21=3.60KN/m
(2)I14纵向分配梁:
16.9×12×10/1000=2.03KN/m
(3)I32a横向分配梁52.717×8.5×17/1000×10/21=3.63KN/m
(4)贝雷梁(每片447kg含支撑架、销子、加强弦杆):
447×4×10/3/1000=5.96KN/m
(5)I40b下横梁:
4.43KN/根
2.活载
(1)45t砼车(12m3一辆),轴距1.4m+4m
(2)半挂车70t,轴距3m+1.4m+7m+1.4m
(3)施工荷载及人群荷载:
24KN/m
考虑栈桥实际情况,同方向车辆间距不小于24米,即一跨内同方向最多只布置一辆重车。
10.3结构检算
10.3.1贝雷梁内力计算
计算跨径为L计=21m(按简支计算)。
1.弯矩M:
1450KN砼车布置在跨中时:
Mmax1=180×21/4+9.1/21×180×21/2+6.5/21×90×21/2
=945+819+292.5=2056.5kN.m
2半挂车第三组轮布置在跨中时
弯矩图如下:
Mmax2=2197.22kN.m
3施工荷载及人群荷载
Mmax3=24×212/8=1323kN.m
4恒载
q=P1+P2+P3+P4=3.6+2.03+3.63+5.96=15.22kN/m
M=15.22×212/8=839kN.m
2.对支点剪力Q:
145t砼车行驶临近支点时:
Qmax1=180×19.6/21+90×15.6/21=234.86kN
2半挂车后轮临近支点时:
Qmax2=(77.76×8.2+155.56×11.2+155.56×12.6+155.56×19.6)/21=351.85kN
施工荷载及人群荷载:
Qmax3=24×21/2=252KN
3恒载内力:
q=P1+P2+P3+P4=3.6+2.03+3.63+5.96=15.22kN/m
Qmax4=15.22×21/2=159.81KN
3.荷载组合:
贝雷梁上最大内力为半挂车-70T与恒载、施工荷载及人群荷载组合:
Mmax=1.3×2197.22+1323+815.3=5018.39kN.m
<[M]=3375×2kN.m=6750KN.m
Qmax=1.3×351.85+252+155.3=869.22kN<[Q]=490.5×2=981kN
选用2组单层加强型,每组2片。
满足要求。
4.刚度验算
单片贝雷:
I=577434cm4,E=2×105Mpa,W=7699cm3
[M]=1687kN·m,[Q]=245kN
则4EI=4.619×106kN·m2
经结构力学求解器求得,321钢栈桥竖向位移:
可知最大位移为4.19cm<L/400=5.25cm,满足要求。
10.3.2横向分配梁I32a内力计算
1.45t砼车
最不利时,砼车后轮压在横梁上面,受到分配纵梁的集中力,F1=(P1+P2)×1.5/2+180=182.76kN,每片横梁上受到12片纵梁作用,所以每个作用点受力为15.31KN,每个作用点之间距离0.4m,受力情况如图所示:
弯矩图如下:
Mmax1=101.46kN.m
砼罐车后轮布置在靠近支点时剪力最大:
Qmax1=182.76kN
2.半挂车-70t
最不利时横梁上面受到分配纵梁的集中力,F1=(P1+P2)×1.5/2+155.56=159.32kN,每片横梁上受到12片纵梁及自身重力作用,所以横梁受力情况如图所示,受12个集中荷载和1个均布荷载共同作用:
弯矩图如下:
Mmax1=88.68kN.m
半挂车后轮布置在靠近支点时剪力最大:
Qmax1=159.32kN
3.最不利受力
45t砼车后轮压在其上方时情况为最不利,则
σ=1.3M/W=1.3×101.46×103/692=190.6Mpa<[σ]=210Mpa,满足要求。
4.刚度验算
I32a横梁:
I=11080cm4,E=2×105Mpa
则EI=22160kN·m2
经结构力学求解器求得I32a横梁竖直位移,如下:
可知最大位移为9.6mm<L/400=1cm,满足要求。
10.3.3纵向分配梁I14内力计算
1.45t砼车
计算跨度为1.5m。
单边车轮布置在跨中时弯距最大
Mmax1=1/4×90×1.5=33.75KN.m
单边车轮布置在临近支点时剪力最大
Qmax1=90KN
2.半挂车-70t
单边车轮布置在跨中时弯距最大
Mmax1=1/4×77.78×1.5=29.17KN.m
单边车轮布置在临近支点时剪力最大
Qmax1=77.78KN
无论半挂车还是砼罐车作用在I10上按两根计算,面板和自重忽略不计。
Wx=105×2=210cm3A=2×14.3=28.6cm2
σ=Mmax/Wx=1.3×33.75/210×103=208.93MPa<[σ]=210Mpa
满足要求
3.刚度验算
I14纵梁:
I=712cm4,E=2×105Mpa
则2EI=2848kN·m2
经结构力学求解器求得I14纵梁竖直位移,如下:
可知最大位移为2.2mm<L/400=3.8mm,满足要求。
10.3.4下横梁I40b内力计算
1.强度验算
WX=1140cm3
每个墩上有2片I40b工字钢,长为6.5m,放置在管桩上,上面受到贝雷桁片作业的集中力,F1=[(P1+P2+P3+P4)×21/2+F]/2=254.91.kN,每片工字钢梁上受到四片贝雷桁片作用,所以每个作用点受力122.15KN,受力情况如图所示:
弯矩图如下:
可见Mmax=11.47KN·m
σmax=1.3Mmax/Wx=14.91MPa<[σ]=160MPa
下横梁受力满足要求。
2.刚度验算
I40b横梁:
I=22780cm4,E=2×105Mpa
则EI=45560kN·m2
经结构力学求解器求得I14纵梁竖直位移,如下:
可知最大竖向位移完全可以忽略不计,满足要求。
10.3.5钢管桩Φ530*10受力检算
钢管桩在承台上,承载力按柱桩考虑。
仅检算钢管桩自身承载力。
每个墩四个管桩受到扁担梁传来的竖向集中力,每个管桩受到的竖向集中为:
P=[P1+P2+P3+P4]×21/4+P5/2+700/4=246.67KN
钢管桩截面特性:
Ix=55237cm4ix=18.388cmL=10mA=163.363cm2
λ=L/i=54.38查表得Ψ=0.838
强度验算:
σ=P/ΨA=246.67/(0.838×163.363)×10=18.02Mpa
所以满足受力要求。