C座满堂脚手架施工方案.docx
《C座满堂脚手架施工方案.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《C座满堂脚手架施工方案.docx(17页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
C座满堂脚手架施工方案
西安东仪厂二期高层住宅楼工程
C座满堂脚手架
施
工
方
案
施工单位:
中国核工业第二二建设有限公司东仪项目
批准:
审核:
编制:
日期:
C座满堂脚手架施工方案
一.工程概况:
西安东风仪表厂C座高层住宅楼建筑物总高87.3m,地下一层,地上二十九层。
地下室层高为5.10m,地上每层3m。
由于地下室层高超过5m,结构施工阶段的墙柱钢筋绑扎和模板支撑架均采用满堂脚手架支撑、固定,施工完毕后拆除。
模板支撑架架体设计:
因地下室梁板结构体系较为繁杂,地下室顶板为250厚,故地下室采用所有立杆全部加密的形式搭设,立杆纵横距设置为0.8m,步距为1.5m(第一步为1.7m),扫地杆距地0.15m,确保整个架体的稳定性。
二.编制依据:
《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;
《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社;
《建筑施工脚手架实用手册》中国建筑工业出版社;
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社;
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。
三.选材:
本工程采用扣件式钢管架,架体均采用φ48钢管,壁厚3.5mm,钢管的端部切口应平整。
扣件、连接件为铸钢成品配套件,材料质量及性能均符合国家有关规范要求。
四.扣件式模板支撑架搭设:
使用扣件式钢管脚手架杆配件模板支撑架时,作用于跨中的集中荷载应不大于以下规定值:
相应于0.9m、1.2m、1.5m和1.8m跨度的允许值分别为4.5KN、3.5KN、2.5KN和2KN。
五.模板支撑架搭设流程:
场地清理→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→水平横杆→水平纵杆→剪刀撑→循环立杆至剪刀撑操作直到相应设计高度→铺设模板。
六.搭设要求:
1、底板砼浇筑完毕,并且强度达到10Mpa以上。
2、根据梁、板实际位置及纵、横距要求放线定位。
3、搭设:
a立杆:
横、纵间距都不大于1m,梁两侧局部立杆加密,立杆根据层高要求,选用合适长度的钢管,最多对接一次,采用对接扣件固定。
b水平杆:
第一层步距1.7m,以上每层步距为1.5m,水平杆连接采用对接接头或搭接接头,上下邻杆接头不得设在同跨内,相距应大于500mm,且应避开跨中,横向水平杆搁在纵向水平杆之上,满堂架必须设置纵横向扫地杆,纵向扫地杆用直角扣件固定在距垫板上表面不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上,当立杆基础不在同一高度时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,靠近坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
c小横杆的设置:
每一主节点必须设置一根横向水平杆,并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部,端头处伸出长度不小于10cm。
d剪刀撑:
梁底支撑架的斜支杆也以剪刀撑代替,满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑,由底至顶连续设置。
剪刀撑应随立杆纵向和横向水平杆等同步搭设,各底层斜杆下端均须支撑在垫板上或基面砼面上,每道剪刀撑应连接3~4跨,剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在450~600之间。
七.脚手架拆除:
1、拆除前,必须保证混凝土强度达到75%以上,悬挑构件的强度达到100%。
2、全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否符合构造要求,清除脚手架及地面障碍物。
3、拆除作必须自上而下逐层进行,严禁上、下同时作业。
4、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时,应先在适当位置搭设抛撑加固后,再拆除连接件。
拆除时要设置明显标识或警戒线,并由专人看护,防止其它人员进入拆架区内。
5、拆除的杆配件严禁抛至地面,钢筋必须采用溜绳往下放,拆下的钢管、配件须按有同规格、型号堆放整齐,以备使用。
八.质量要求:
1、脚手架立杆应设有纵、横向扫地杆,纵向扫地杆距底座上皮150mm,横向扫地杆固定于纵向扫地杆的下方的立杆上。
2、立杆采用对接扣件连接,相连立杆的接头不允许设在同步内,同步内隔一根立杆的接头高度不低于500mm,各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。
3、纵向水平杆设在立杆内侧,长度不小于3跨,相连两杆的接头不允许设在同步或同跨内,不同步内相连两杆的接头距离不小于500mm,各接头中心至主节点的距离不大于纵距的1/3。
4、纵向水平杆作为横向水平杆的支座,固定于立杆上。
5、主节点处必须设横向水平杆,用直角扣件扣接并严禁拆除,且主节点处扣件距离不大于150mm。
6、剪刀撑接长采用搭接,搭接长度不少于600mm,且不少于2个旋转扣件连接。
7、剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上,旋转扣件中心与主节点的距离不大于150mm。
8、立杆的纵向垂直偏差不得大于50mm,横向偏差不得大于20mm;水平偏差不大于总长度的1/300,横杆的偏差不大于10mm。
9、脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm;立杆纵距偏差不大于50mm。
10、扣件紧固力宜在45~55N.m范围内,不得低于45N.m或高于60N.m。
九.安全措施:
1、搭设前应认真熟悉掌握本方案,并对操作工人认真交底。
2、搭设架子的操作工人必须是具有操作证的熟练架子工,无操作证不得进行搭设。
3、搭设时必须系好安全带,戴好安全帽,穿工作服、工作鞋,严禁穿皮鞋、凉鞋作业。
4、每层脚手架搭设完后,须进行专门验收,专职安全员检查签字后方可使用。
5、夜间不得进行脚手架搭设的施工。
6、专业电气人员必须将架子的底部与重复接地接通,接地电阻不大于10欧,以防雷击或与施工用电连接。
7、外侧围护网的封闭须严密、牢固,不得有漏洞。
8、在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件。
确因操作要求需要临时拆除时,必须经主管人员同意,采取相应弥补措施,并在作业完毕后,及时予以恢复。
9、工人在架上作业中,必须注意自身和他人的安全,避免发生碰运撞、闪失和落物。
严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。
10、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道,严禁攀援脚手架上下。
11、每班工人上架作业时,先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除和解决后方许开始作业。
在作业中发现有不安全的情况和迹象时,立即停止作业进行检查,解决以后才能恢复正常作业;发现有异常和危险情况时,立即通知所有架上人员撤离。
十.满堂脚手架计算书
1、参数信息:
a主楼和车库区脚手架参数
横向间距或排距(m):
0.80;纵距(m):
0.80;步距(m):
1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
0.10;脚手架搭设高度(m):
5.2m;
采用的钢管(mm):
Φ48×3.5;
扣件连接方式:
双扣件,考虑扣件保养情况,扣件抗滑承载力
系数:
0.80;
板底支撑形式式:
木方支撑;木方尺寸:
60mmX80mm
板底木方的间隔距离(mm):
300.00;
b主楼区和车库区荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
楼板浇筑厚度(m):
0.25;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):
1.000;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
3.000;
c主楼区和车库区楼板参数
钢筋级别:
三级钢HRB400;楼板混凝土标号:
C35;
每层标准施工天数:
8;
计算楼板的宽度(m):
38.80;计算楼板的厚度(m):
0.25;
计算楼板的长度(m):
56.90;施工平均温度(℃):
10.000;
图1楼板支撑架立面简图
图2楼板支撑架荷载计算单元
(一)模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×0.250×0.800+0.350×0.800=5.280kN/m
活荷载标准值q2=(2.000+3.000)×0.800=4.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=80.00×25.00×25.00/6=8333.33cm3;
I=80.00×25.00×25.00×25.00/12=104166.70cm4;
(1)抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M——面板的最大弯距(N.mm);
W——面板的净截面抵抗矩;
[f]——面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2;
M=0.100ql2
其中q——荷载设计值(kN/m);
经计算得到M=0.100×(1.20×5.280+1.4×4.000)×0.300×0.300=0.107kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.107×1000×1000/8333334=0.013N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!
(2)抗剪计算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.20×5.280+1.4×4.000)×0.300=2.148kN
截面抗剪强度计算值T=3×2148.0/(2×800.000×250.000)=0.016N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
抗剪强度验算T<[T],满足要求!
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250
面板最大挠度计算值v=0.677×5.280×3004/(100×6000×1041666688)=0.00004mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
(二)模板支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q11=25.000×0.250×0.300=1.875kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q12=0.350×0.300=0.105kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):
经计算得到,活荷载标准值q2=(3.000+2.000)×0.300=1.500kN/m
静荷载q1=1.20×1.875+1.20×0.105=2.376kN/m
活荷载q2=1.40×1.500=2.100kN/m
2.木方的计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=3.581/0.800=4.476kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.48×0.80×0.80=0.286kN.m
最大剪力Q=0.6×0.800×4.476=2.148kN
最大支座力N=1.1×0.800×4.476=3.939kN
木方的截面力学参数为
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3;
I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4;
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.286×106/64000.0=4.48N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算[可以不计算]
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×2148/(2×60×80)=0.671N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.980kN/m
最大变形v=0.677×1.980×800.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.238mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
(三)板底支撑钢管计算
横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下:
支撑钢管变形计算受力图
支撑钢管变形图(mm)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.853kN.m
最大变形vmax=0.595mm
最大支座力Qmax=11.406kN
抗弯计算强度f=0.853×106/5080.0=167.92N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
(四)扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=11.41kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
R≤8.0kN时,可采用单扣件;8.0kN12.0kN时,应采用可调托座。
(五)模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.129×5.200=0.671kN
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN
经计算得到,静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=4.895kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(3.000+2.000)×0.800×0.800=3.200kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.20NG+1.40NQ
(六)立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值,N=10.35kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm);i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2);A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩(cm3);W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
l0——计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1uh
(1)
l0=(h+2a)
(2)
k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.155;
u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.700
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a=0.10m;
公式
(1)的计算结果:
l0=1.155×1.700×1.50=2.945m
=2945/15.8=186.408
=0.207
=10354/(0.207×489)=102.128N/mm2,立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
公式
(2)的计算结果:
l0=1.500+2×0.100=1.700m
=1700/15.8=107.595
=0.537
=10354/(0.537×489)=39.399N/mm2,立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算
l0=k1k2(h+2a)(3)
k2——计算长度附加系数,按照表2取值为1.007;
公式(3)的计算结果:
l0=1.155×1.007×(1.500+2×0.100)=1.977m
=1977/15.8=125.142
=0.424
=10354/(0.424×489)=49.979N/mm2,立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!