模板工程专项施工方案.docx

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模板工程专项施工方案

模板工程专项施工方案

一、工程概况

诸暨市洁莹五金建材厂工程；工程建设地点：

诸暨市店口镇白沥畈；属于框架结构；地上3层；建筑高度：

16.2m；总建筑面积：

1055平方米。

本工程由诸暨市洁莹五金建材厂投资建设，浙江佳汇建筑设计咨询有限公司设计，浙江展城建筑设计有限公司地质勘察，浙江久建建设有限公司组织施工；由赵光华担任项目经理，寿铁锋担任技术负责人。

本工程±0.000设计标高相当于绝对（黄海）标高7.40，建筑物设计年限为50年，框架结构，非抗震，耐火等级二级，屋面防水三级。

二、编制依据

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）等规范编制。

三、材料、设备计划

材料、设备计划

模板支架材料类型

扣件钢管架

面板材料

18mm厚胶合面板

主楞材料

木方

次楞材料

圆钢管

梁底支撑

方木（60*80cm）

支架钢管

Φ48×3.5（不小于3.0mm）

支撑辅助材料

钉子、铅丝、立杆垫块

机械设备计划

木工圆锯、钢筋机械、公斤扳手等

四、模板制作

1、严格按施工图纸进行制作，保证其截面尺寸符合设计要求。

2、选材时缺口节疤等疵病应放置在模板的背面或者截去。

3、钉子的长度应为模板厚度的2-2.5倍。

五、安装模板

1、2m以上的高处作业用钢管排设置可靠的立足点，作业人员戴好安全带，支模过程中，如需中途停歇，必须将支撑搭头柱头板等钉牢。

2、模板及支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。

3、单梁及整体现浇板搭设牢固的操作平台，设置防护栏杆，采用钢管架作立杆支撑，上下楼层时设专用楼梯。

4、模板支架立杆的构造应符合下列规定：

（1）模板支架立杆的构造应符合规范规定外，搭设过程中除了必须满足计算要求的参数外，还需满足浙江省工程建设标准<建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程>（J10905-2006）标准的构造要求；

（2）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm，梁底立杆间距允许偏差+30mm，板底间距允许偏差+30mm，立杆垂直度允许偏差≤0.75%且≯60mm，扣件拧紧40-65N.M.

　　（3）设支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采用取可靠措施固定；

　　（4）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线外，其偏心距不应大于25mm。

　2、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定：

（1）满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；

（2）高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水

3、每根立杆底部应设置底座或垫板。

　4、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

当产杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图）。

5、脚手架底层步距不应大于2m（图）。

　6、立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

对接、搭接应符合下列规定：

（1）立杆上的对接扣件应交错布置：

两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；

（2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

　　（3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合规范规定；

（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

7、水平杆

（1）每步纵横向水平杆必须拉通。

（2）水平杆件接长宜采用对接扣件连接。

（3）水平对接头接头位置要求如下图.

六、安全管理

01、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须佩带安全带，并应系牢。

02、经医生检查认为不适高处作业的人员，不得进行高处作业。

03、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。

工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

04、安装模板，应搭肢手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂一直面操作。

05、二人抬运模板时要互相配合，协同工作，传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。

组合钢模板装拆时，上下应有人接应。

不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

06、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头号、柱头号板等钉牢。

拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，放止因踏空、扶空坠落。

07、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞应在模板拆除后即将洞口盖好。

08、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意拆模人员要站在口窗洞外拉支撑，防停械板突然全部掉落伤人。

09、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

10、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。

拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

11、封柱子模板时，不准从顶部往下套。

12、平模存放时应满足地区要求的自稳角，两块大模板应采取板面对板面的存放方法，长期存放模板，并将模板换成整体。

大模板存入在施工楼层上，必须有可靠的防倾倒措施，不得沿外墙围边放置，并垂直存放。

没有支撑或自稳角不足的大模板，要存放在专用的堆放架上，或者平堆放，不得靠在其他模板或物件上，严防下角脚滑倾倒。

梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=2.861/0.500=5.723kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=1×6×8×8/6=64cm3；

I=1×6×8×8×8/12=256cm4；

E=10000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.143kN·m，最大支座反力R=3.148kN，最大变形ν=0.096mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.43×105/6.40×104=2.2N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=2.2N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.096mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.148kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×5.078=10.16cm3；

I=2×12.187=24.37cm4；

E=206000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图（kN·m）

主楞变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.755kN·m，最大支座反力R=8.971kN，最大变形ν=0.708mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=7.55×105/1.02×104=74.4N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]=205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=74.4N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.708mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=300/400=0.75mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.708mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=1000×20×20/6=6.67×104mm3；

I=1000×20×20×20/12=6.67×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：

q1=1.2×[（24.00+1.50）×0.75+0.50]×1.00×0.90=21.195kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

q2=1.4×（2.00+2.00）×1.00×0.90=5.040kN/m；

q=21.195+5.040=26.235kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=ql2/8=1/8×26.235×2402=1.89×105N·mm；

RA=RB=0.5ql=0.5×26.235×0.24=3.148kN

σ=Mmax/W=1.89×105/6.67×104=2.8N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=2.8N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

ν=5ql4/（384EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=q1/1.2=17.663kN/m；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=240.00mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=240.00/250=0.960mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=5×21.195×2404/（384×9500×6.67×105）=0.145mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.145mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=0.96mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=3.148/1=3.148kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3；

I=6×8×8×8/12=256cm4；

方木强度验算

计算公式如下:

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.148×12=0.315kN·m；

最大应力σ=M/W=0.315×106/64000=4.9N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值4.9N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/（2bh0）

其中最大剪力:

V=0.6×3.148×1=1.889kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.889×1000/（2×60×80）=0.59N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.59N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

方木挠度验算

计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×3.148×10004/（100×10000×256×104）=0.833mm；

方木的最大允许挠度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.833mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=3.148kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P2=（0.600-0.240）/4×1.000×（1.2×0.120×24.000+1.4×2.000）+1.2×2×1.000×（0.750-0.120）×0.500=1.319kN

简图（kN·m）

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N2=4.467kN；

最大弯矩Mmax=0.804kN·m；

最大挠度计算值Vmax=1.268mm；

最大应力σ=0.804×106/5080=158.3N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值158.3N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

八、扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.75kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.00kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.467kN；

R<6.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力：

N1=4.467kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×3.3=0.511kN；

楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2×[（1.50/2+（0.60-0.24）/4）×1.00×0.50+（1.50/2+（0.60-0.24）/4）×1.00×0.120×（1.50+24.00）]=3.588kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4×（2.000+2.000）×[1.500/2+（0.600-0.240）/4]×1.000=4.704kN；

N=N1+N2+N3+N4=4.467+0.511+3.588+4.704=13.271kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.945m；

k--计算长度附加系数，取值为：

1.155；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；

得到计算结果:

立杆的计算长度

lo/i=2945.25/15.8=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=13270.716/（0.207×489）=131.1N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=131.1N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

4.楼板参数

楼板的计算厚度（mm）:

120.00；

`

图2楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=120×1.82/6=64.8cm3；

I=120×1.83/12=58.32cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25.5×0.12×1.2+0.5×1.2=4.272kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=1×1.2=1.2kN/m；

2、强度计算

计算公式如下:

M=0.1ql2

其中：

q=1.2×4.272+1.4×1.2=6.806kN/m

最大弯矩M=0.1×6.806×2502=42540N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=42540/64800=0.656N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.656N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中q=q1=4.272kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×4.272×2504/（100×9500×58.32×104）=0.02mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.02mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×10×10/6=83.33cm3；

I=b×h3/12=5×10×10×10/12=416.67cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=25.5×0.25×0.12+0.5×0.25=0.89kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=1×0.25=0.25kN/m；

2.强度验算

计算公式如下:

M=0.1ql2

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.89+1.4×0.25=1.418kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.418×1.22=0.204kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.204×106/83333.33=2.45N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为2.45N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:

V=0.6×1.418×1.2=1.021kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.021×103/（2×50×100）=0.306N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.306N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算

计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=0.89kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×0.89×12004/（100×9000×4166666.667）=0.333mm；

最大允许挠度[ν]=1200/250=4.8mm；

方木的最大挠度计算值0.333mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!

四、木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.702kN;

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=1.002kN·m；

最大变形Vmax=3.902mm；

最大支座力Qmax=9.017kN；

最大应力σ=1002201.042/5080=197.284N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值197.284N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为3.902mm小于1200/150与10mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.017kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.158×4.2=0.664kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.5×1.2×1.2=0.72kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（k