板模板扣件式计算书.docx
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板模板扣件式计算书
板模板（扣件式）计算书
板模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
800
新浇混凝土楼板板厚（mm）
800
新浇混凝土楼板边长L（m）
2.5
新浇混凝土楼板边宽B（m）
2.5
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.5
0.47
风压高度变化系数μz
1.17
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
4.6
立柱纵向间距la（mm）
550
立柱横向间距lb（mm）
550
水平拉杆步距h（mm）
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
150
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
150
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
200
小梁距混凝土板短边的距离（mm）
50
小梁两端各悬挑长度（mm）
150，150
设计简图如下：
1.35×（0.1+（1.1+24）×0.8）+1.4×0.7×2.5]×1=26.72kN/m
q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m
p＝0.9×1.3×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[26.72×0.22/8，0.12×0.22/8+2.2×0.2/4]=0.13kN·m
σ＝Mmax/W＝0.13×106/37500＝3.56N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.8）×1=20.18kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×20.18×2004/（384×10000×281250）＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×70
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
40.83
小梁截面惯性矩I（cm4）
142.92
因[B/lb]取整＝[2500/550]取整＝4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.8）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.8）+1.4×0.7×2.5]×0.2＝5.39kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.35×（0.3+（1.1+24）×0.8）×0.2＝4.95kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/m
M1＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×4.95×0.552+0.121×0.44×0.552＝0.14kN·m
q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m
p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.07×0.552+0.21×2.2×0.55＝0.26kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[5.39×0.152/2，0.07×0.152/2+2.2×0.15]＝0.33kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.14，0.26，0.33]＝0.33kN·m
σ＝Mmax/W＝0.33×106/40830＝8.12N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×4.95×0.55+0.62×0.44×0.55＝1.8kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×0.55+0.681×2.2＝1.53kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[5.39×0.15，0.07×0.15+2.2]＝2.22kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.8，1.53，2.22]＝2.22kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.22×1000/（2×70×50）＝0.95N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.8）×0.2＝4.08kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×4.08×5504/（100×9350×1429200）＝0.18mm≤[ν]＝l/400＝550/400＝1.38mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=4.08×1504/（8×9350×1429200）＝0.02mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.8）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.8）+1.4×0.7×1.5]×0.2＝5.27kN/m
q1静＝0.9×1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.35×（0.5+（1.1+24）×0.8）×0.2＝5kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（1.1+24）×0.8）×0.2=4.12kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×5×0.55+1.223×0.38×0.55＝3.4kN
按悬臂梁，R1＝q1l=5.27×0.15＝0.79kN
R＝max[Rmax，R1]＝3.4kN;
同理，R'＝2.12kN，R''＝2.12kN
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×4.12×0.55＝2.59kN
按悬臂梁，R1＝Rmaxl=2.59×0.15＝0.39kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.59kN;
同理，R'＝1.62kN，R''＝1.62kN
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.5kN·m
σ＝Mmax/W＝0.5×106/4490＝111.99N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝6.1kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.1×1000/424＝28.8N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.25mm
跨中νmax=0.25mm≤[ν]=550/400=1.38mm
悬挑段νmax＝0.11mm≤[ν]=100/400=0.25mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150
满足要求！
查表得，φ＝0.51
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.47×0.55×1.82/10＝0.09kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ（NQik+Mw/lb）]=0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.8）+0.9×1.4×1]×0.55×0.55+0.92×1.4×0.09/0.55＝7.34kN
f＝Nw/（φA）+Mw/W＝7343.19/（0.51×424）+0.09×106/4490＝54.89N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、扣件验算
按上节计算可知，受力N＝7.34kN≤[N]＝12*0.7=8.4kN
满足要求！
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