中级焊工知识要求试题.docx
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中级焊工知识要求试题
中级焊工知识要求试题
一、判断题
1、电位的大小是相对的，它是随着参考点的变化而变化的。
（√）
2、电工中的零电位参考点可任意选择。
（√）
3、回路可由一条或多条支路组成。
（√）
4、支路电流与回路电流的大小相等地，但方向并不一定一致。
（×）
5、电源的电动势大于其端电压。
（×）
6、电阻并联后的总电阻值总是小于任何一个分电阻值。
（√）
7、磁场强度与该点的磁感应强度大小相等地，方向相反。
（×）
8、材料的磁导率越小，其磁阻也越小。
（×）
9、气体电离的必要条件是有电场或磁能的作用。
（√）
10、两电极间的电压越高，电场作用越大，电离作用越弱。
（×）
11、焊丝伸出长度越长，则电阻热越小。
（×）
12、任何焊接位置，电磁压缩力的作用方向都是使熔滴向熔池过渡。
（√）
13、斑点压力的作用方向总是阻碍熔滴向熔池过渡。
（√）
14、电弧气体的吹力总有利于熔滴的过渡。
（√）
15、锰具有较强的脱氧效果，酸性焊条中常用锰铁作为脱氧剂。
（√）
16、酸性熔渣往往没有碱性熔渣脱氧效果好。
（×）
17、合金元素的过渡系数往往是一常数。
（×）
18、熔化极电弧焊时，熔化焊条（或焊丝）的主要热量是焊接电流通过焊条（或焊丝）时所产生的电阻热。
（×）
19、气孔、夹杂、偏析等缺陷大多是在焊缝金属的第二次结晶时产生的。
（×）
20、焊条（或焊丝）的直径越粗，所产生的电阻热就越大。
（×）
21、熔滴的重力在任何焊接位置都是使熔滴向熔池过渡。
（×）
22、不管什么保护气体和焊丝材料、焊丝直径，在喷射过渡时的临界电流值都是相同的。
（×）
23、采用小电流焊接的同时，降低电弧电压，熔滴会出现短路过渡形式。
（√）
24、除气体保护焊外，焊接区内的气体主要来自焊接材料。
（√）
25、焊接区中的氮绝大部分来自空气。
（√）
26、烘干焊条和焊剂是减少焊缝金属含氢量的重要措施之一。
（√）
27、CO2气体保护焊形成氢气孔的可能性较小。
（√）
28、CO2气体保护焊产生CO气孔的可能性较大。
（×）
29、CO2气体保护焊抗裂纹能力较差。
（×）
30、CO2气体保护焊采用正接法可以减少飞溅。
（×）
31、为了获得熔滴的短路过渡形式，CO2气体保护焊时，应该应该首先正确地选择焊接电流值。
（×）
32、CO2气体保护焊时，焊接速度对焊缝成形没有什么影响。
（×）
33、氧化性气体由于本身氧化性较强，所以不适宜作为保护气体。
（×）
34、由于气体保护焊时没有溶渣，所以焊接质量要比焊条电弧焊和埋弧焊时差一些。
（×）
35、气体保护焊很适宜于全位置焊接。
（√）
36、CO2气体保护焊生产率高的原因是可以采用较粗的焊丝，因而相应使用了较大的焊接电流之故。
（×）
37、CO2气体保护焊，熔滴不应呈粗粒状过渡，因为些时飞溅加大，焊缝成形恶化。
（√）
38、粗丝CO2气体保护焊时，熔滴应采用喷射过渡；细丝CO2气体保护焊时，熔滴应采用短路过渡。
（√）
39、不论焊丝直径粗细，CO2气体保护焊时熔滴均应采用短路过度的形式，才能获得良好的焊缝成形。
（×）
40、CO2气体在电弧高温下会发生分解，所以CO2气体保护焊时，焊缝易产生CO2气孔。
（×）
41、CO2气体保护焊时，产生的气孔主要是由于保护气层被破坏，使空气入侵而形成氮气孔。
（√）
42、药芯CO2气体保护焊焊丝焊接前不需要烘干。
（×）
43、药芯CO2气体保护焊属于气－渣联合保护。
（√）
44、CO2+O2混合气体保护电弧焊时，焊缝金属中的含氢量比纯CO2气体保护焊缝低。
（√）
45、CO2气体保护焊焊接回路中串联电感的目的是防止气孔的产生。
（×）
46、CO2气体保护焊的缺点之一是焊接接头抗冷裂纹性较差。
（×）
47、CO2气体保护焊时，应先引弧再再通气，才能保证电弧的稳定燃烧。
（×）
48、熔化极氩弧焊可采用直流或交流电源。
（×）
49、熔化极氩弧焊采用直流正接时，熔滴容易出现喷射过渡。
（×）
50、熔化极氩弧焊的熔深大，可用于厚板的焊接，而且容易实现焊接过程的机械化和自动化。
（√）
51、熔化极氩弧焊时，采用短路过渡或粗滴过渡。
（×）
52、熔化极氩弧焊的供气系统和钨极氩弧焊不同。
（×）
53、手工熔化极氩弧焊时，采用焊丝直径小于2.5mm时，应采用具有平特性的电源配合等速送丝系统。
（√）
54、熔化极氩弧焊时，对应于一定的临界焊接电流值，都有一个最低的电弧电压值与之相匹配。
（√）
55、熔化极氩弧焊时，选择的焊接电流值不能超过“临界电流”，否则熔滴将出现粗熵过渡，使焊缝成形恶化。
（×）
56、Ar+O2混合气体可用于焊接碳素钢、不锈钢及级别较高的高强度钢。
（√）
57、熔化极氩弧焊在氩气中加入一定量的氧气，可以有效地克服焊接不锈钢时的阴极飘移现象。
（√）
58、由于熔化极氩弧焊的电极是焊丝，所以它结熔池的保护要求不高。
（×）
59、Ar+He混合气体常用来焊接大厚度的铝及铝合金以及高导热材料。
（√）
60、熔化极脉冲氩弧焊的焊接电流也分成基值电流和脉冲电流两部分。
（√）
61、熔化极脉冲氩弧焊对于同一直径的焊丝，其焊接电流的调节范围相当宽。
（√）
62、熔化极脉冲氩弧焊的特点之一是可以用粗焊丝来焊接薄板。
（√）
63、熔化极脉冲氩弧焊可用来焊接高强度钢及铝合金，原因是可以有效地控制热输入量。
（√）
64、熔化极脉冲氩弧焊既能焊接厚度，又能焊接薄板，但不适宜于进行全位置焊接。
（×）
65、熔化极脉冲氩弧焊进行全位置焊接时，在控制焊缝成形方面不如普通熔化极氩弧焊。
（×）
66、熔化极脉冲氩弧焊焊接接头具有良好的冲击韧度，并能减少产生裂纹的倾向。
（√）
67、熔深大是熔化极氩弧焊的优点之一。
（√）
68、脉冲氩弧焊时，基值电流只起维持电弧燃烧的作用。
（√）
69、窄间隙焊焊件应开成V形坡口。
（×）
70、窄间隙气体保护焊只适于平焊焊接。
（×）
71、等离子弧焊所采用的电源绝大多数为具有陡降外特性的直流电源。
（√）
72、用等离子弧焊焊接铝、镁合金时，可以采用交流电源。
（√）
73、工业上常用的等离子气体是CO2。
（×）
74、等离子弧焊接时，若等离子气中加入H2，将增加焊缝的冷裂纹倾向。
（×）
75、等离子弧都是压缩电弧。
（√）
76、等离子弧的温度之所以高，是因为使用了较大的焊接电流。
（×）
77、由于等离子弧焊的焊接参数调节范围比钨极氩弧焊宽得多，所以可焊接从极薄到极厚的焊件。
（√）
78、等离子弧和普通自由电弧本质上是完全不同的两种电弧。
（×）
79、在电极与喷嘴之间建立的等离子弧，叫非转移弧。
（√）
80、非转移弧的温度和一般自由电弧差不多，只能用于薄板的焊接。
（×）
81、转移弧可以直接加热焊件，常用于中等厚度以上焊件的焊接。
（√）
82、“小孔效应”只有在微束等离子弧焊时才得到应用。
（×）
83、微束等离子弧焊通常采用转移弧。
（×）
84、大电流等离子弧焊的焊枪可用单孔喷嘴。
（×）
85、等离子弧焊的主要缺点之一是焊缝中容易产生夹钨。
（×）
86、微束等离子弧焊的优点之一是可以焊接极薄的金属。
（√）
87、大电流等离子弧焊均采用非转移弧。
（×）
88、在堆焊的情况下，为了减少母材的熔深，可以采用非转移等离子弧。
（√）
89、等离子弧焊不适于手工操作，灵活性不如手工钨极氩弧焊。
（√）
90、等离子弧焊使用穿透型焊接法可以焊接大厚度焊件。
（×）
91、等离子弧焊时的双弧现象，可以大大地提高等离子弧焊燃烧的稳定性。
（×）
92、减小喷嘴孔径和增加孔道长度，容易产生双弧现象。
（√）
93、用等离子弧焊焊接铝、镁合金时，采用直流正接。
（×）
94、离子气流量增加，可使等离子流力和熔透能力减小。
（×）
95、等离子弧焊不加填充焊丝时最易出现咬边。
（√）
96、由于等离子弧中电流密度很大，电弧燃烧十分稳定，可以相应地降低电源的空载电压。
（×）
97、等离子弧切割应主要根据切割厚度来选择等离子气种类。
（√）
98、适当增加等离子气流量，可提高切割厚度和质量。
（√）
99、等离子弧切割，当等离子气流量过大，冷却气流会带走大量热量，使切割能力提高。
（×）
100、等离子弧切割时，在功率不变的情况下，适当提高切割速度，可使切口变窄，热影响区减小。
（√）
101、空气等离子弧切割机切割板厚超过40mm时，其经济效益比氧乙炔切割高。
（×）
102、电渣焊与埋弧焊无本质区别，只是前者使用的电流大些。
（×）
103、电渣焊的液态熔渣电阻越大，则熔池可加热的温度也就越高。
（√）
104、电渣焊热源的温度比一般电弧焊高。
（×）
105、电渣焊焊接接头必须通过后热处理，才能改善接头的力学性能。
（√）
106、电渣焊不可以采用埋弧焊焊剂，否则，将出现夹渣、气孔等缺陷。
（×）
107、固体导电焊剂的作用是降低熔渣的电阻，使电渣过程更加稳定。
（×）
108、电渣焊的主要优点是一次可以焊接很厚的焊件，但焊件必须是直平面，不能是曲面。
（×）
109、板极电渣焊生产率虽比丝极电渣焊高，但由于板条需做横向摆动，故其设备复杂。
（×）
110、电渣焊时，焊件应处于垂直位置，焊接方向是自下而上。
（√）
111、电渣焊的焊接速度是指焊接熔池上升的速度，这个速度比埋弧焊要慢得多，所以电渣焊的生产率并不高。
（×）
112、提高电渣焊接头热影响区冲击韧度的办法是正确地选择电渣焊的接参数。
（×）
113、电渣焊时，渣池温度低，熔渣的更新率也低，所以只能通过焊丝（板极）向熔池渗入必须的合金元素。
（√）
114、电渣焊专用焊剂的牌号为“KJ360”。
（√）
115、熔嘴电渣焊便于焊接如水轮机叶片等变断面的焊件。
（√）
116、电渣焊时，焊件一律开I形坡口。
（√）
117、焊接同样厚度的焊件，电渣焊用的焊丝量要比埋弧焊少得多。
（√）
118、丝极电渣焊用冷却滑块内部必须通水，以避免焊接过种中滑块和焊缝焊合在一起。
（√）
119、丝极电渣焊时，焊接电流过大会使熔宽减小。
（√）
120、丝极电渣焊时，渣池越深，母材熔深越大。
（×）
121、丝极电渣焊时，应采用较高的电压和较慢的送丝速度。
（√）
122、丝极电渣焊时，使母材熔深增加的焊接参数是焊接电压而不是焊接电流，这是和弧焊时不一样的。
（√）
123、丝极电渣焊时，要保证焊件上、下装配间隙相一致，才能保证焊缝质量。
（×）
124、BP1-3╳1000型焊机是电渣焊专用单相交流变压器。
（×）
125、熔嘴电渣焊的熔化电极包括焊丝和熔嘴。
（√）
126、管极电渣焊可以通过涂在管极上的药皮往熔池中渗入一定量的合金元素。
（√）
127、电渣焊时，焊接电压过高往往会产生未焊透。
（×）
128、熔嘴电渣焊的缺点之一是设备复杂且要求高。
（×）
129、电渣焊只适合于垂直对接焊缝。
（×）
130、利用碳当量可以准确地判断材料焊接性的好坏。
（×）
131、强度钢的强度等级越高，其焊接性越好。
（×）
132、碳当量数值越高，表示该材料的焊接性越好。
（×）
133、强度钢是根据材料的抗拉强度进行分类的。
（×）
134、低合金钢强度等级越高，则淬硬倾向越大。
（√）
135、低合金钢焊后冷却速度越大，则淬硬倾向越小。
（×）
136、对于有延迟裂纹倾向的低合金钢，焊后立即进行后热处理。
（√）
137、Q345（16Mn）钢具有良好的焊接性，其淬硬倾向比Q235钢稍小些。
（×）
138、几乎所有的焊接方法都能焊Q345（16Mn）钢，但用CO2气体保护焊焊接时，焊缝抗裂性能差。
（×）
139、珠光体耐热钢是以Cr、Mo为主要合金元素的低合金结构钢。
（√）
140、珠光体耐热钢不论是在定位焊或在焊接过程中，都应预热。
（√）
141、由于珠光体耐热钢热影响区具有较大的淬硬倾向，故不宜采用电渣焊工艺。
（×）
142、珠光体耐热钢中Cr、Mo含量的高低是决定钢的抗氧化能力和高温强度的主要因素。
（√）
143、焊接小直径珠光体耐热钢管子时，较合适的焊接方法是钨极氩弧焊。
（√）
144、奥氏体不锈钢的碳当量较大，故其淬硬倾向较大。
（×）
145、减少奥氏体不锈钢的含碳量，是防止晶间腐蚀最根本的方法。
（√）
146、奥氏体不锈钢焊条的药皮类型有酸性钛钙型和碱性 低氢钠型两大类。
（√）
147、焊接奥氏体不锈钢时，铁素体相越多，越容易产生热裂纹。
（×）
148、奥氏体不锈钢具有很大的电阻，所以不锈钢焊条焊接时药皮容易发红。
（√）
149、奥氏体不锈钢具有较高的抗腐蚀能力，实际上只是指抗整体腐蚀的能力比较强。
（√）
150、奥氏体不锈钢的焊接接头进行均匀化处理的目的是消除接残余应力。
（×）
151、奥氏体不锈钢主要的腐蚀形式是晶间腐蚀。
（√）
152、奥氏体加铁素体的双相组织抗晶间腐蚀的能力要求比单相奥氏体来得强。
（√）
153、埋弧焊焊成的奥氏体不锈钢接头具有较高的耐蚀性和良好的抗裂性。
（×）
154、采用钨极氩弧焊焊接的奥氏体不锈钢焊接接头具有较高的耐热性和良好的力学性能。
（√）
155、奥氏体不锈钢采用焊条电弧焊时，焊条要适当横向摆动，以加快其冷却速度。
（×）
156、奥氏体不锈钢抗腐蚀能力与焊缝表面粗糙度无关。
（×）
157、经钝化处理后的不锈钢，具有良好的力学性能。
（×）
158、双相组织的奥氏体不锈钢焊缝不但具有较高的抗晶间腐蚀的能力，同时还具有较高的抗热裂纹能力。
（√）
159、奥氏体不锈钢焊后处理的目的是增加其冲击韧度和强度。
（×）
160、铁素体不锈钢焊接接头的冷裂纹倾向较大。
（√）
161、奥氏体不锈钢在加热和冷却过程中不发生相变，所以晶粒长大后，不能通过热处理的方法细化。
（×）
162、不锈复合钢板焊接后，可以不做钝化处理。
（×）
163、不锈复合钢板装配定位焊时，不允许基层焊条在复层上定位焊，但复层焊条可在基层上定位焊。
（×）
164、热焊法焊接灰铸铁可有效地防止裂纹和白口的产生，故工业上经常采用。
（×）
165、冷焊法焊接铸铁成本低、生产率高，应广泛推广使用。
（√）
166、冷焊法焊接灰铸铁的关键是选择合适的焊条。
（√）
167、冷焊法焊接灰铸铁时，层间不允许用小锤锤击焊缝，以免产生冷裂纹。
（×）
168、补焊灰铸铁件上的裂纹时，一定要在裂纹两端钻上止裂孔，以防止补焊时裂纹延伸。
（√）
169、焊接球墨铸铁时，产生裂纹的可能性比灰铸铁小得多。
（√）
170、球墨铸铁具有较好的塑性和强度，且不容易产生裂纹，故其焊接性比灰铸铁好得多。
（×）
171、白口之所以作为焊接灰铸铁时的一种缺陷，原因是它本身既硬又脆，很难进行机械加工。
（√）
172、焊前预热和焊后保温缓冷是焊接类铸铁时防止产生白口和裂纹的主工工艺措施。
（√）
173、焊接灰铸铁时，为了防止裂纹的产生，应当增大热输入。
（×）
174、焊接灰铸铁时，能够获得优质焊缝的最好焊接方法是冷焊法。
（×）
175、镍基焊条的特点是焊后焊缝的强度高、致密性好，但不能进行机械加工。
（×）
176、冷焊灰铸铁采用非铸组织的焊条。
（√）
177、工业纯铝是指不含杂质的纯铝，所以焊接性特别好。
（×）
178、在纯铝中加入少量合金元素的主要目的是改善焊接性。
（×）
179、铝及铝合金焊接时会产生较大的内应力，在焊缝中就容易产生热裂纹。
（√）
180、铝及铝合金焊接时，熔池表面生成的氧化铝薄膜能保护熔池不受空气的侵入，所以对提高焊缝的质量有很大的好处。
（×）
181、纯铜焊接时应采用较小的焊接电流和保持较低的层间温度。
（×）
182、焊条电弧焊是焊接纯铜的一种既简单、又灵活的焊接方法，应当推广使用。
（×）
183、纯铜焊条电弧焊时，电源应该采用直流正接。
（×）
184、为了防止焊接时热量散失，纯铜焊前应进行预热。
（√）
185、铜与铜合金焊接时产生的气孔主要是氮气孔。
（×）
186、铜与铜合金焊接产生气孔的倾向较碳素钢小些。
（×）
187、钛和钛合金焊接时，在焊缝中极易产生气孔和裂纹。
（√）
188、钛和钛合金焊接时最简便的焊接方法是焊条电弧焊。
（×）
189、CO2气体保护焊由于氧化性太强，所以不能用来焊接钛和钛合金。
（√）
190、钛和钛合金应用最广泛的焊接方法是氩弧焊。
（√）
191、钛和钛合金埋弧焊时不能使用现有的各种焊剂。
（√）
192、为保证堆焊层的质量，堆焊时应选用较大的熔合比。
（×）
193、带极堆焊具有较高的熔敷效率，适用于大面积的平面或圆形面堆焊。
（√）
194、手工堆焊时，防止堆焊层产生裂纹及剥离的主要方法是焊前预热。
（√）
195、热锻模堆焊后应立即进行退火，其目的是降低堆焊层的硬度。
（√）
196、焊缝纵向收缩不会引起弯曲变形。
（×）
197、焊接残余变形在焊接时是必然要产生的，是无法避免的。
（×）
198、焊缝不对称时，应该先焊焊缝少的一侧，以减少弯曲变形量。
（√）
199、消除波浪变形最好的方法是将焊件焊前预热进行反变形。
（×）
200、采用刚才固定法后，焊件就不会产生残余变形了。
（×）
201、散热法主要用来减少零件的焊接残余变形。
（√）
202、分段退焊法虽然可以减少焊接残余变形，但同时会增加焊接残余应力。
（√）
203、炎焰加热矫正法只能用来矫正薄板的焊接残余变形。
（×）
204、火焰加热温度越高，则矫正变形的效果就越大，所以利用火焰加热矫正法时，加热的温度越高越好。
（×）
205、水火矫正法适用于淬硬倾向较大的钢材，因为这时可以提高矫正的效率。
（×）
206、生产中，应尽是采用先装后焊接的方法来增加结构的刚度，以控制焊接变形。
（√）
207、焊件中的残余应力焊后必须进行消除，否则将对整个焊接结构产生严重影响。
（×）
208、刚性固定法适用于任何材料的结构焊接。
（×）
209、自重法的实质是反变形法的应用。
（√）
210、机械矫正法只适用于低碳素钢结构。
（×）
211、三角形加热法常用于厚度较大、刚度较大的构件扭曲变形的矫正。
（×）
212、整体高温回火是消除残余应力较好的方法。
（√）
213、焊件焊后整体高温回火，既可以消除应力，又可以人消除变形。
（×）
214、结构刚度增大时，焊接残余应力也随之加大。
（√）
215、采用对称焊接的方法可以减少焊接的波浪变形。
（×）
216、为了减少焊接残余变形，接平面交叉焊缝时，应当先焊横向焊缝。
（√）
217、冷弯试验可以确定焊缝金属的屈服点。
（×）
218、弯曲试验属于无损检验方法。
（×）
219、密封性检验用于检验焊缝的表面缺陷，而耐压检验则用于检验焊缝的内部缺陷。
（×）
220、水压试验的压力应等于产品的工作压力。
（×）
221、气密性检验又称为肥皂水试验。
（√）
222、煤油渗漏试验应在涂煤油5min后进行观察有无油斑出现。
（×）
223、冲击试验可以测定焊接接头或焊缝金属的断面收缩率。
（×）
224、板状拉伸试样不便于测定焊接接头的屈服点。
（×）
225、水压试验中若发现渗漏现象，应当立即对泄漏处进行补焊。
（×）
226、磁粉检验只适用于焊缝表面缺陷的检验。
（×）
227、水压试验时严禁用小锤敲打焊缝。
（×）
228、压力容器严禁采用气压试验。
（×）
229、超声波探伤是用于探测焊缝表面缺陷的一种无损检验法。
（×）
230、超声波探伤显示缺陷的灵敏度比射线探伤高得多，故经超声波探伤的焊缝不必再进行X射线探伤。
（×）
231、氧气瓶阀、氧气减压阀、焊炬、割炬和氧气胶管等严禁沾染上易燃物质的油脂。
（√）
232、冬季，当减压器等发生冻结时，严禁采用热水或蒸气解冻。
（×）
233、中碳素钢气焊时应采用轻微的碳化焰。
（√）
234、合金钢气时应采用氧化焰。
（×）
235、气焊火焰的温度比电弧温度低得多，对铸铁的加热和冷却都比较缓慢，容易产生白口，裂纹和气孔等缺陷。
（×）
236、光电跟踪切割必须在钢板上划线，才能进行跟踪切割。
（×）
237、高速切割具有切割后钢板变形量小的特点。
（√）
238、双盘剪切机既可剪切直线或曲线又可剪切圆或圆孔。
（√）
239、冷作产品的零件由于精度较低，因此对装配程序和质量没有什么要求。
（×）
240、定位与夹紧是装配必须首先满足的基本条件。
（√）
241、在装配时不必考虑焊接变形。
（×）
242、卷板机在卷时不需要模具。
（√）
243、生产管理的基本任务是通过有效的组织与控制，生产出质优价廉的产品，满足用户的需要。
（√）
244、车间在制品管理应包括投入、库存、产出三个方面。
（√）
245、统计内容不由生产性质所决定。
（×）
246、质量检验是检验部门的事，操作者无需过问。
（×）
247、出现质量事故只要查清问题就行。
（×）
248、只要产品制造工作结束，生产图样便已作废。
（×）
249、检查焊接设备故障时必须先切断供电电源。
（√）
250、正确选定定位装置可以保证装配质量。
（√）
二、选择题
1、在4min内通过电阻为4Ω的导体电量为960C，则这4min内导体产生的热量为 A。
A、1635J B、960J C、3840J D、7680J
2、某用户有90W电冰箱一台、100W洗衣机一台，40W电视机一台，60W电灯四盏，若所有电器同时使用，则该户应至少选用 B 电度表。
A、1A B、3A C、5A D、6A
3、一个内阻为3KΩ，是一种为3V的电压表，现要扩大它的量程为18V，则需要连接的电阻为 C 。
A、21KΩ B、18KΩ C、15KΩ D、6KΩ
4、磁阻与 C 无关。
A、磁路长度 B、媒介质的磁导率 C、环境的温度和湿度 D、截面积
5、电动势的单位与 A 的单位相同。
A、电压 B、电流 C、电阻
6、全电路中，电流的大小与 B 成正比。
A、负载 B、电动势 C、电阻
7、焦耳-楞次定律指出：
电流通过一段导体时所间生的热量与 C 的二次方成正比。
A、导体的电阻 B、时间 C、电流
8、电流通过导体时，使导体发热的现象称为 B 。
A、电阻的热效应 B、电流的热效应 C、化学热效应
9、 B 是用以解决复杂电路计算的基本定律。
A、欧姆定律 B、基尔霍夫定律 C、焦耳－楞次定律
10、由一个或几个元件首尾相接构成的无分支电路称为 C 。
A、网路 B、回路 C、支路
11、电路中任一闭合路径为 C 。
A、支路 B、网路 C、回路
12、电路断路时负载电阻为 A 。
A、无阻大 B、趋向零 C、常数
13、已知某台弧焊变压器，一次侧的交流电压为220V，二次侧交流空载电压变70V，一次侧匝数为660匝，则二次侧的匝数应为 A 匝。
A、210匝 B、23匝 C、2074匝
14、电弧焊过程中，熔化母材的热量主要是 D 。
A、电阻热 B、物理热 C、化学热 D、电弧热
15、 B 过渡时，电弧稳定，飞溅小，成形良好，广泛用于薄板焊件的接和全位置的焊接。
A、粗滴 B、短路 C、喷射
16、焊接时，使焊条药皮发红的热量是 A 。
A、电阻热 B、电弧热 C、化学热
17、立焊和仰焊时，促使熔滴过渡的力有 B 。
A、重力 B、电磁压缩力 C、斑点压力
18、焊条电弧焊时，由于冶金反应大熔滴和熔池内部将产生 A 气体，而引起飞溅。
A、CO B、N2 C、H2
19、熔滴和熔池中产生的CO气体，弧焊时会引起飞溅，所惟应该限制焊芯和焊丝中的
D 。
A、锰 B、硫 C、磷 D、碳
20、酸性焊条主要采用的脱氧剂有 A 。
A、锰铁 B、钛铁 C、碳
21、当熔渣的碱度 C 时，为碱性熔渣。
A、K＜1.5 B、K＝1.5 C、K＞1.5
22、在熔渣中加入
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