框架结构模板安装与拆除施工方案.docx
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框架结构模板安装与拆除施工方案
2、筏板基础模板
筏形基础外墙挑出部分底板侧模采用砖胎模。
当混凝土垫层完成后，弹放底板边线，并往外量出50mm，弹出砖胎底边线，砌筑240砖墙，墙高比底板厚约高300mm，墙内侧及顶面抹水泥砂浆，干燥后，同底板底部一起作防水层，此时所形成的砖胎模即作为底板边模。
防水卷头上部加盖两皮砖做防水保护，绑扎钢筋时用竹胶板做临时保护，钢筋绑扎完成后混凝土浇筑前撤掉防水保护模板。
1/01A轴的具体做法如图：
其余三面木模板支设（木模打孔，预留钢筋孔）。
上返梁模板拟采用吊模方式；如图所示：
能支设模板的边梁拟采用吊模方式；如图所示：
3.1、柱模板采用18mm厚多层板制作整体模板，竖棱采用50*100mm方木，方木均经压刨找平，每200mm一道。
柱箍采用双钢管对拉螺栓加锁，每500mm一道，最底一层距地面150mm。
3.2、其板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。
支撑采用φ48*3.5架子管刚性支撑。
3.3、为保证模板支设不移位及有效控制构件底部截面尺寸，在支设模板前构件底部50mm处设置14的定位筋（当柱边长不大于600mm时，每边两根；当柱边长大于600mm时，定位筋间距以不大于400mm为宜），长度同构件厚度或现场确定，定位筋不得焊接在主立筋上。
柱子模板尺寸大小依据柱子截面尺寸，大于600的柱中间用ф14穿墙螺杆加固，加工方法见方柱模板图。
模板形式
楼板底模板采用φ48*3.5的钢管作主楞，搁置在水平模板支撑系统的可调节支撑头上，间距500mm；次楞采用50×80m的木方，间距300mm；面板采用12mm竹胶合板。
支撑体系
本工程支撑体系采用钢管架并配置早拆柱头。
钢管架底部设可调底座，顶部设U形支撑头，以适应不同层高的变化。
楼板钢管架立杆、水平杆间距1000×1000，楼板钢管架沿一块板的周边四个立面设钢管剪刀撑，以防止钢管架因受力变形。
除周转使用的外，钢管架的配置数量需留足足够数量支撑作为养护支撑。
养护支撑要等到结构混凝土强度达到100%以后拆除，非养护支撑在板达到50%强度后即可拆除，以加速支撑系统构件周转。
梁板支模示意见下图：
楼板模板安装质量要求
板面应平整洁净、拼缝处用3mm厚海绵条挤缝密实，保证不漏浆；
模板安装后应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能承受新浇混凝土的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载。
模板支架下方通铺木条板尺寸不小于50mm厚200mm宽，每根立管下方均设置100*100的垫铁。
6、楼梯模板
楼梯梯段及平台底模、踏步侧板、梯段侧板、平台梁侧板、板均15mm木胶板和50×100木方。
根据楼梯宽度在踏步侧板上设反三角木1-2根。
梯段、平台及平台梁的支撑系统采用可调支撑或50×100木方，以钢管水平杆或木方相互连接成整体。
支设方法见下图：
7、墙模板：
7.1、墙模采用1.22*2.44m，12mm厚竹胶板，50*80mm方木作竖棱（方木均经压刨找平），φ48*3.5双架子管作横棱，φ14@450*500（下部1/3范围内为450*450，并配双螺帽。
）对拉止水螺栓和钢管斜支撑加固。
剪力墙模板支设示意图：
7.2、直段墙模板内竖棱方木间距150mm，外横棱用2根架子管间距500mm（下部1/3范围内为450mm，并配双螺帽。
）布置，外墙采用φ14mm对拉止水螺栓布置间距450*500mm（下部1/3范围内为450*450），止水片为3mm厚80*80mm，止水螺杆两头焊接30mm钢筋堵头，用15mm橡胶垫圈，模板拆除后扣除橡胶圈，尽量深割止水螺杆，此处先用界面处理剂处理，再用防水砂浆抹平。
内墙采用φ14mm穿墙螺栓（外套φ20mm的PVC管），布置间距450*500mm，与扣件配套使用，在其上、中、下各加一排φ48*3.5钢管斜撑，间距600mm，上下排交错布置，斜撑将力传至预埋在底板锚筋上。
7.3、为了保证整体墙模刚度和稳定性，另沿高度方向设3-4道抛地斜撑，从而形成了整套的墙体模板体系。
7.4、为保证模板支设不移位及有效控制构件底部截面尺寸，在支设模板前构件底部50mm处设置14@300的定位筋，长度同构件厚度，定位筋不得焊接在主立筋上。
8、模板拆除
8.1、模板拆除的一般要点：
8.1.1侧模拆除：
在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。
8.1.2底模及冬季施工模板的拆除，必须执行《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）及（建筑工程冬期施工规程）JGJ104的有关条款。
作业班组必须进行拆摸申请经技术部门批准后方可拆除。
模板工程计算书
一、工程概况
二、编制依据（GBJ10-89《混凝土结构设计规范》
1、GB-50204-92《混凝土结构工程施工及验收规范》
2、GBJ17-88《钢结构设计规范》
3、青岛红树林度假酒店项目婚礼堂工程施工图纸
4、青岛红树林度假酒店项目婚礼堂工程施工组织设计
三、有关荷截标准值
模板自重0.5KN/m2
新浇钢筋砼自重25KN/m3
施工人员及设备自重2.5KN/m2
振捣砼时对水平面模板产生荷截2.0KN/m2
振捣砼时对垂直面模板产生荷截4.0KN/m2
倾倒砼时对垂直面模板产生的水平荷截2.0KN/m2
四、模板计算
4.1柱模板设计
4.1.1荷载组合
本工程柱模均采用1.2cm厚竹胶板，采用φ48×3.5钢管加固，柱截面为最小650×650、最大1000×1000，已知柱模采用1.2cm厚竹胶板，柱箍间距500，柱每边两头加50×80方木楞子，施工温度25℃计算，因使用商品砼β1=1.2，β2=1.15浇捣速度V=1.5m/h。
（1）新浇砼对模板侧压力设计值F；
F1=0.22γctoβ1β2V1/2
=0.22×25×200/（25+15）×1.2×1.15×1.51/2
=46.5KN/m2
F2=γcH=25×7.15=179KN/m2
F=[F1,F2]min=46.5KN/m2
砼侧压力设计值F=F1×分项系数×折减系数=46.5×1.2×0.85
=47.43KN/m2
（2）振捣砼时产生的水平荷载为4KN/m2
荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2
对
（1）,
（2）进行荷载组合
F’=47.43+4.76=52.19KN/m2
取侧压力F1=52.19KN/m2，化为线荷载52.19×0.5=26.1KN/m
4.1.2横杆验算
竖向钢管间距250mm，柱每边两头用两根50×48竖向木方。
M=ql2/8=26.1×0.52/8=0.82KN·m
σ=M/W=0.82×106/（5.08×103）=161.42N/mm2<[σ]=215N/mm2
满足要求
4.2剪力墙模板设计
剪力墙壁板模板采用12mm厚竹胶板，内衬50×80方木间距150，钢楞均采用φ48×2.8钢管，为保证墙体砼成质量适当对横钢楞间距进行加密，平钢楞间距为500mm（从下往上2米范围内为450mm），对拉螺栓间距竖向间距500mm（从下往上2米范围内为450mm）；横向间距450mm。
（1）砼侧压力设计值由前面柱模计算可知F=47.43KN/m2
（2）振捣砼时产生的水平荷载为4.76KN/m2
对
（1），
（2）进行荷载组合F’=47.43+4.76=52.19KN/m2
4.2.1剪力墙竹胶板模板计算
W=1000×122/6=2.4×104m3
M=ql2/8=52.19×0.252/8=0.408KN·m
σ=M/W=0.408×106/（5.4×104）=7.55N/mm2ω=5ql4/384EI=5×52.19×2504/（384×9×103×14.4×105）=0.205mm4.2.2内衬方木计算：
内衬方木采用50×80方木，截面积：
A=40cm2，截面惯性矩Ix=83.3cm4，截面最小抵抗矩Wx=33.33cm3。
q=52.19×0.25=13.048KN/m
Mmax=ql2/8=13.048×0.42/8=0.261KN·m
σ=M/W=0.261×106/33.33×103=7.83N/mm2<[f]=13N/mm2
ωmax=5ql4/384EI=5×13.048×4004/（384×9×103×83.3×104）=0.266mm4.2.3钢楞计算:
钢楞为2根φ48×3.5圆钢管,截面积A=4.89cm2，截面惯性矩Ix=12.19cm4，截面最小抵抗矩Wx=5.08cm3
受集中荷载：
F=52.19×0.5×0.45=11.74KN
最大弯矩为（按等跨连续梁计算）：
Mmax=0.8FL/4=0.8×11.74×0.45/4=1.057KN.m
抗弯σ=M/2W=1.057×106/2×5.08×103=104.013N/mm2<[f]=215N/mm2
ωmax=1.883Fl4/100EI=1.883×（11.74/2）×4504/（100×2.05×105×12.19×104）=0.182mm4.2.4对穿螺栓计算:
450厚剪力墙高5.3m，350厚剪力墙高6.95m，壁板均选用φ14对穿螺栓，配双螺帽。
φ14螺栓截面积A=154mm2
则对穿螺栓的拉力N=11.74×2=23.48KN
σ=N/A=23.48×103/154=152.43N/mm2<[f]=215N/mm2（可用）。
4.3顶板模板计算
本工程地下室顶板厚度达180mm，故应着重对顶板模板进行计算。
立杆支撑采用φ48×3.5钢管间距1000，下楞间距1000，上楞间距500，木方间距300mm，且立杆自由段高度小于1000下设地脚，离地150～200，即能满足力学及变形的要求。
恒载设计值g=1.2×（0.5+25×0.18）=6KN/m2
活载设计值q=1.4×（2.5+2.0+2.0）=9.1KN/m2
G=g+q=15.1KN/m2
4.3.1竹胶板模板计算
W=1000×122/6=2.4×104mm3
M=ql2/10=15.1×0.32/10=0.136KN·m
σ=M/W=0.136×106/（2.4×104）=5.66N/mm2ω=5ql4/384EI=5×15.1×3004/（384×9×103×1.44×106）=0.12mm4.3.2木楞计算
Mmax=GL2/8=15.1×0.3×0.52÷8=0.14KN.m
σmax=Mmax/W=0.14×106÷33.3×103=4.2N/mm2<[σ]=13N/mm2符合要求
挠度ωmax=5qL4/384EI=5×15.1×0.3×5004÷（384×2.06×105×83.3×104）=0.021mm.4.3.3下楞计算
P=G×0.5×0.5=15.1×0.5×0.5=3.775KN
Mmax=0.8PL/4=0.8×3.775×0.5/4=0.3775KN.m
σmax=Mmax/W=0.3775×106÷5.08×103=74.3N/mm2<[σ]=215N/mm2符合要求
挠度ωmax=1.883PL4/100EI=1.883×3.775×5004÷（100×2.06×105×12.19×104）=0.177mm.4.3.4单根立杆L=1000能承受的最大压力计算
区格1×1=1m2
每根立杆承受的荷载为1×15.1=15.1KN
用φ48×3.5钢管A=489mm2i=12.187cm4
σ=N/A=15.1×103/489=30.88N/mm2
按稳定性计算
长细比λ=Lmax/i=1000/12.187=82<150查表得φ=0.675
σ=N/φA=15100/（0.675×489）=45.75N/mm2<[σ]=215KN/m2
可见立杆布置1000×1000的立杆支承可满足要求。
每根竖向承重钢管增设一只双夹头，防止上一个夹头下滑（F摩擦力≤500N）。
4.4梁模板计算
本工程地下室梁高度700mm宽300mm，梁侧木楞四根，梁底木楞三根，立杆支撑采用φ48×3.5钢管排距1000，每排2根，立杆自由段高度小于1000下设地脚，离地150～200，即能满足力学及变形的要求。
恒载设计值g=1.2×（0.5+24×0.7）=21.6KN/m2
活载设计值q=1.4×（2.5+2.0+2.0）=9.1KN/m2
G=g+q=30.7KN/m2
4.4.1竹胶板模板计算
W=1000×122/6=2.4×104mm3
M=ql2/10=30.7×0.122/10=0.044KN·m
σ=M/W=0.044×106/（2.4×104）=1.83N/mm2ω=5ql4/384EI=5×30.7×1204/（384×9×103×1.44×106）=0.006mm4.4.2木楞计算
Mmax=GL2/8=30.7×0.1×12÷8=0.384KN.m
σmax=Mmax/W=0.384×106÷33.3×103=11.53N/mm2<[σ]=13N/mm2符合要求
挠度ωmax=5qL4/384EI=5×3.07×10004÷（384×2.06×105×83.3×104）=0.006mm.4.4.3单根立杆L=1000能承受的最大压力计算
区格1×0.15=0.15m2
每根立杆承受的荷载为0.15×30.7=4.605KN
用φ48×3.5钢管A=489mm2i=12.187cm4
σ=N/A=4.605×103/489=9.42N/mm2
按稳定性计算
长细比λ=Lmax/i=1000/12.187=82<150查表得φ=0.675
σ=N/φA=4605/（0.675×489）=14N/mm2<[σ]=215KN/m2
可见立杆支承可满足要求。
每根竖向承重钢管增设一只双夹头，防止上一个夹头下滑（F摩擦力≤500N）。
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