1号63塔吊基础施工方案改0.docx
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1号63塔吊基础施工方案改0
1号QTZ-63起重机基础施工方案
工程名称：
黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目
建设单位：
黑龙江盛龙酒精有限公司
监理单位：
哈尔滨工业大学建设工程项目管理公司
施工单位：
黑龙江省九建建筑工程股份有限公司
编制日期：
2016年3月15日
1.工程概况……………………………………………………………3
2.编制依据……………………………………………………………3
3.塔吊位置确定………………………………………………………3
4.塔吊基础设计………………………………………………………3
5.塔吊安装要求………………………………………………………4
6.注意事项：
…………………………………………………………4
7.塔吊基础计算………………………………………………………4
塔吊基础施工方案
1.工程概况
本工程位于哈尔滨市双城区站北工业区盛龙酒精有限公司院内。
方案主要针对黑龙江省盛龙酒精有限公司特优级食用酒精技术改造升级项目的建筑结构、给排水、电气、装修等工程。
该工程建筑总建筑面积14000m2。
2、编制依据
《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）
《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）
《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
《建筑工程质量检验评定标准》（GB50300-2013）
3、塔吊位置确定
根据施工总平面布置和现场实际需要，塔吊布置在F/15轴位置。
4、QTZ63塔吊基础设计
5.1新基础与原有基础的连接：
在原有QTZ40塔吊基础上植16根直径20的钢筋，新十字梁钢筋与原有M27螺栓及新植钢筋进行焊接连接。
5.2十字梁基础（见QTZ63基础图纸）：
尺寸为长8.0m，宽900mm,高1100mm，混凝土强度等级为C35，并掺入超早强防冻外加剂，主筋采用上、下部各采用4根一级22钢筋，箍筋采用一级8@200，模板采用木模板，垫层砼强度为C15，厚度为100mm，塔吊安装验收合格后，然后对塔吊基础进行防雨水浸泡处理。
5、塔吊安装要求
塔吊基座采用地脚螺栓固定式，地脚螺栓采用M27螺栓，数量为16根，长度为1m，底部横穿1m长一级直径22钢筋，共16根，与原QT40吊车螺栓焊接，以保证其整体性，浇筑混凝土前按照厂家提供图纸预埋好螺栓，基础表面标高和螺栓相对位置误差控制在2mm以内。
做一组防雷接地，接地电阻不大于4Ω。
提供41.4KW的塔机专用电源。
防雷接地做法：
用40×4镀锌扁铁与基础钢筋焊接，基础接地钢筋与桩基锚筋焊接，浇筑混凝土时扁铁预留出接头，与塔机基座焊接。
6、注意事项：
6.1塔机安装按说明书进行，必须符合安全要求，禁止违章作业。
塔机安装必须由专业队伍安装，并且具有相应安装资质。
6.2塔机使用前必须经检查验收。
6.3塔机司机必须遵守“十不吊”要求。
6.4塔机吊重物时要尽量避免吊物从现场临建上空越过。
6.5立塔、顶升时必须设安全区，并有专人指挥。
6.6任何情况下禁止对塔机进行油漆作业。
6.7风速超过12m/s，禁止吊物、顶升。
6.8需要更换或排放塔机上的油料时必须在无风条件下进行，并将油料排放到容器内回收。
7、QTZ63塔吊计算书
7.1塔吊的基本参数信息
塔吊型号:
QTZ63；塔吊起升高度H:
40.000m；
塔吊倾覆力矩M:
630kN.m；塔身宽度B:
2.500m；
塔吊自重G:
450.8kN；最大起重荷载Q:
60.000kN；
桩间距l:
5.1m；桩直径d:
0.400m；
桩钢筋级别:
I级钢；混凝土强度等级:
C35；
交叉梁截面宽度:
1.1m；交叉梁截面高度:
0.900m；
交叉梁长度:
8m；桩入土深度:
12.000m；
保护层厚度:
50mm；空心桩的空心直径:
0.200m。
7.2塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1.塔吊自重G=450.8kN
2.塔吊最大起重荷载Q=60kN
作用于塔吊的竖向力F=1.2×450.8+1.4×60=624.96kN
塔吊的倾覆力矩M=1.4×630.000=882kN.m
7.3交叉梁最大弯矩和桩顶竖向力的计算
计算简图：
十字交叉梁计算模型（最大弯矩M方向与十字交叉梁平行）。
两段梁四个支点力分别为:
RA=N/4+qL/2+3M/2LRB=N/4+qL/2-3M/2L
RC=N/4+qL/2RD=N/4+qL/2
两段梁的最大弯矩分别为:
M1=N（L-b）2/16L+qL2/8+M/2M2=N（L-b）2/16L+qL2/8
得到最大支座力为Rmax=RB,Rmin=RA,最大弯矩为Mmax=M1。
b=21/2B=21/2×2.500=3.54m,L=21/2l=21/2×5.100=7.212m
交叉梁自重：
q=25×1.100×0.900=24.750kN/m
桩顶竖向力Rmax:
Rmax=N/4+q×L/2+3M/（2L）=624.960/4+24.750×7.212/2+3×882.000/（2×7.212）=428.93kN
Rmin=N/4+q×L/2-3M/（2L）=624.960/4+24.750×7.212/2-3×882.000/（2×7.212）=62.04kN
交叉梁得最大弯矩Mmax:
Mmax=N（L-b）2/（16×L）+q×L2/8+M/2=624.960×（7.212-3.540）2/（16×7.212）+24.750×7.2122/8+882.000/2=674.94kN.m
7.4交叉梁截面主筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第7.2条受弯构件承载力计算。
式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，得α1=1.00
fc──混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70N/mm2
ho──交叉梁的有效计算高度，ho=900.00-50.00=850.00mm:
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2；
经过计算得：
αs=674.94×106/（1.00×16.70×1100.00×850.002）=0.051；
ξ=1-（1-2×0.051）0.5=0.052；
γs=1-0.052/2=0.974；
As=674.94×106/（0.974×850.00×210.00）=3882.54mm2。
7.5桩承载力验算
桩承载力计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第4.1.1条。
根据第三步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=428.930kN；
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中，γo──建筑桩基重要性系数，取1.1；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；
A──桩的截面面积，A=94247.78mm2。
则,1.10×4.29×105=4.72×105N<16.70×94247.78=1.57×106N
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！
7.6桩竖向极限承载力验算及桩长计算
桩承载力计算依据《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）的第5.2.2-3条；
根据第三步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=428.93kN；
单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算：
其中R──单桩的竖向承载力设计值；
Qsk──单桩总极限侧阻力标准值:
Qpk──单桩总极限端阻力标准值:
ηs,ηp──分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数；
γs,γp──分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数；
qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；
qpk──极限端阻力标准值；
u──桩身的周长，u=1.257m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.094m2；
li──第i层土层的厚度；
各土层厚度及阻力标准值如下表:
序号
土厚度（m）
土侧阻力标准值（kPa）
土端阻力标准值（kPa）
土名称
1
1.4
63
0
粉质粘土
2
3
44
0
粉质粘土
3
2.4
64
0
粉质粘土
4
5.2
44
1400
粉质粘土
由于桩的入土深度为12.00m,所以桩端是在第4层土层。
单桩竖向承载力验算:
R=1.26×（1.00×63.00×1.40+1.00×44.00×3.00+1.00×64.00×2.40+1.00×44.00×5.20）/1.65+1.06×1400.00×0.094/1.65=5.44×102kN>N=428.93kN；
上式计算的R的值大于最大压力428.93kN,所以满足要求!
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