梁实用模板扣件式梁板立柱不共用计算书.docx
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梁实用模板扣件式梁板立柱不共用计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
FDL280
新浇混凝土梁计算跨度（m）
6.4
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
400×1200
新浇混凝土结构层高（m）
3.9
梁侧楼板厚度（mm）
200
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
2.5
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
非自定义:
0.14
0.2
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱不共用A
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁底两侧立柱间距lb（mm）
1200
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）
750
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
750
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）
533,667
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
300
结构表面的要求
结构表面外露
模板及支架计算依据
《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011
结构重要性系数γ0
1
可变荷载的组合值系数φc
0.9
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝γ0×[1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.9×2.5]×1＝43.965kN/m
q1静＝γ0×[1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）]×b=1×[1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）]×1＝41.445kN/m
q1活＝γ0×[1.4×φc×Q1k]×b=1×[1.4×0.9×2.5]×1＝2.52kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝30.7kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.445×0.12+0.121×2.52×0.12＝0.047kN·m
σ＝Mmax/W＝0.047×106/54000＝0.878N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×30.7×1004/（100×10000×486000）＝0.004mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×41.445×0.1+0.446×2.52×0.1＝1.741kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×41.445×0.1+1.223×2.52×0.1＝5.045kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×41.445×0.1+1.142×2.52×0.1＝4.134kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×30.7×0.1＝1.207kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×30.7×0.1＝3.509kN
R3'=0.928q2l=0.928×30.7×0.1＝2.849kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
60×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
64
小梁截面惯性矩I（cm4）
256
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.741+1×1.35×[（0.3-0.1）×0.4/4+0.5×（1.2-0.2）]+1×[1.35×（0.5+（24+1.1）×0.2）+1.4×0.9×2.5]×max[0.75-0.4/2，0.75-0.4/2]/2×1，5.045+1.35×1.35×（0.3-0.1）×0.4/4}=5.359kN/m
q2＝max[1.207+（0.3-0.1）×0.4/4+0.5×（1.2-0.2）+（0.5+（24+1.1）×0.2）×max[0.75-0.4/2，0.75-0.4/2]/2×1，3.509+（0.3-0.1）×0.4/4]＝3.529kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.359×0.32，0.5×5.359×0.32]＝0.241kN·m
σ＝Mmax/W＝0.241×106/64000＝3.768N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.359×0.3，5.359×0.3]＝1.608kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.608×1000/（2×60×80）＝0.502N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×3.529×3004/（100×9350×2560000）＝0.008mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝3.529×3004/（8×9350×2560000）＝0.149mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.359×0.3，0.393×5.359×0.3+5.359×0.3]＝2.239kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.12kN，R2＝R4＝2.239kN，R3＝1.739kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×3.529×0.3，0.393×3.529×0.3+3.529×0.3]＝1.475kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.478kN，R'2＝R'4＝1.475kN，R'3＝1.202kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
主梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.191×106/5080＝37.683N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝4.049kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.049×1000/489＝16.562N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝533/400＝1.332mm
满足要求！
七、2号主梁验算
主梁类型
方钢管
主梁材料规格（mm）
□80×40×2
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
37.13
主梁截面抵抗矩W（cm3）
9.28
2号主梁自重忽略不计,计算简图如下：
计算简图如下：
R＝max[R1，R2，R3，R4]=[0.31，4.919，4.919，0.31]=4.919kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝[0.214，3.34，3.34，0.214]=3.34kN
1、抗弯验算
纵向水平钢管弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.756×106/9280＝81.424N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝3.24kN
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=3.24×1000×[40×802-（40-4）×762]/（8×371300×4）＝13.106N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝0.351mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
满足要求！
4、支座反力
支座反力依次为R1=6.598kN，R2=10.831kN，R3=9.554kN，R4=9.98kN，R5=9.554kN，R6=10.831kN，R7=6.598kN
八、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=180
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.496
1、风荷载计算
Mw＝0.9×γ0×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1×1.4×0.14×0.9×1.82/10＝0.051kN·m
2、稳定性计算
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.31kN，R2＝4.919kN，R3＝4.919kN，R4＝0.31kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+0.15×（3.9-1.2）+Mw/lb＝max[0.31，4.919，4.919，0.31]+0.405+0.051/1.2＝5.367kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝5366.702/（0.496×424）+0.051×106/4490＝36.975N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、可调托座验算
可调托座内2号主梁根数
1
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"2号主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4，R5，R6，R7]×1＝10.831kN≤[N]＝30kN
满足要求！
十、立柱地基基础计算
地基土类型
岩石
地基承载力设计值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝5.367/（1×0.15）＝35.778kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
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