钢板桩计算书520精编版.docx
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钢板桩计算书520精编版
南淝河特大桥连续梁主墩承台
钢板桩围堰施工计算书
1设计资料
（1）桩顶高程H1：
8.0m，汛期施工水位：
7.0m。
（2）地面标高H0：
8m；基坑底标高H3：
-1.54m；开挖深度H：
9.54m。
（3）封底混凝土采用C30混凝土，封底厚度为1m。
（3）坑内、外土的天然容重加权平均值、均为：
18.9KN/m3；内摩擦角加权平均值；粘聚力C：
24KPa。
（4）地面超载：
按70吨考虑，换算后为10KN/m2。
（5）钢板桩采用国产拉森钢板桩，选用鞍IV型（新）（见《施工计算手册》中国建筑工业出版社P290页）钢板桩参数A=98.70cm2，W=2043cm3，=200Mpa，桩长18m。
2钢板桩入土深度计算
2.1内力计算
（1）作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见图2.1
根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页（5-89、5-90）公式得：
钢板桩均布荷载换算土高度：
（2）支撑层数及间距
按等弯矩布置确定各层支撑的间距,则拉森Ⅳ型钢板桩顶部悬臂端的最大允许跨度，根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页（5-96）公式得：
=2940mm=2.9m
h1=1.11h=1.11*2.9=3.2m
h2=0.88h=0.88*2.9=2.6m
h3=0.77h=0.77*2.9=2.2m
根据施工需要调整支撑布置h1=2.1m，h2=2.1m，h3=1.6层数为3层。
受力简图见图2.1
图2.1钢板桩受力简图
2.2入土深度计算
用盾恩近似法计算钢板桩入土深度
主动土压力系数，被动土压力系数从上可知：
、
图2.2钢板桩计算简图
根据假定作用在钢板桩AB段上的荷载ABCD，一半传至A点上，另一半由坑底土压力EBF承受，由图2.2所示，几何关系根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P288页（5-99）公式得：
根据入土部分的固定点，被动土压力合力作用点在离坑底处，所以钢板桩最下面一跨的跨度为0.84+4.012=4.852m处。
故钢板桩的总长度至少为,即钢板桩长度为15.563m，入土深度为6.032m时能保证桩体本身的稳定性，选用18m钢板桩，实际入土深度为8.46m。
3钢板桩稳定性检算
3.1管涌检算
管涌的原因主要收水的作用影响，计算时考虑有水一侧，基坑抽水后水头差为h1=8.54m，入土深度h2=x，最短的渗流途径如图2-1所示为h1+h2×2，不产生管涌的安全条件，根据根据《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社，P284页（5-107）公式得：
式中为安全系数取1.7；
水容重取；
土的浮容重为；
水力梯度；
计算得时，不会发生管涌。
所需桩长
选用18m钢板桩，则入土深度为8.46，反算抗管涌安全系数,不会发生管涌。
3.2基坑底部隆起验算
基底抗隆起稳定性分析采用,，抗隆验算方法。
根据《基础工程》中国建筑工业出版社P308页（8-30）公式：
、、、、、安全系数
=5.69
=13.78
=3.54＞1.7
即钢板桩打入深度8.46m，地基土稳定，不会发生隆起。
4围囹检算
4.1工况分析与计算
工况分析模型加载力按照主动土压力强度，被动土压力强度
4.1.1工况一
参照《简明施工计算手册》中国建筑工业出版社P284,施作桩顶围囹和支撑后,开挖基坑至+4.6m，即3.4m深，未安装第一道支撑前，钢板桩为顶部简支的单锚浅埋板，则支撑受力为。
假定钢板桩所需入土深度为t，
为使钢板桩保持稳定，在钢板桩顶部力矩应等于零
因此最小入土深度
因此
剪力为零的点据支撑点的距离
取K=1.53，h=0.84m。
故此工况下钢板桩能够满足要求。
4.1.2工况二
安装好第一道支撑，开挖至标高+2.5，即5.5m深，第二道支撑没有施作。
此时钢板桩可看作为在桩顶和第一道支撑处简支，基坑以下2m处固结的连续梁结构。
则建模如下：
受力布置图（KN/m）
剪力图（KN）
弯矩图（KN·m）
计算得钢板桩：
、，最大支撑反力104.82KN。
作用在第一层围囹和支撑处。
则此时钢板桩的应力为
故此工况下钢板桩能够满足要求。
4.1.3工况三
安装好第二道支撑，继续开挖至标高+0.4m处，即基坑7.6m深，此时钢板桩可看作为在桩顶、第一和第二道支撑处简支，在基底以下2m处固结的连续梁结构，则建模如下：
受力布置图（KN/m）
剪力图（KN）
弯矩图（KN·m）
计算得钢板桩：
、，最大支撑反力161.45KN。
作用在第二层围囹和支撑处。
则此时钢板桩的应力为
故此工况下钢板桩能够满足要求。
4.1.4工况四
安装好第三道支撑，继续开挖至基坑底，底标高-1.54m处，即基坑9.54m深，此时钢板桩可看作为在桩顶、第一道、第二道和第三道支撑处简支，在基底以下2m处固结的连续梁结构，则建模如下：
受力布置图（KN/m）
剪力图（KN）
弯矩图（KN·m）
计算得钢板桩：
、，最大支撑反力223.79KN。
作用在第三层围囹和支撑处。
则此时钢板桩的应力为
故此工况下钢板桩能够满足要求。
4.1.5工况五
安装好第四道围囹和支撑，继续开挖至封底混凝土底面，即标高为-2.54m，此时钢板桩可看做为在桩顶、第一道到第四道支撑处简支，在基底以下2m处固结的连续梁结构，则建模如下：
受力布置图（KN/m）
剪力图（KN）
弯矩图（KN·m）
计算得钢板桩：
、，最大支撑反力228.10KN。
作用在第四层围囹和支撑处。
则此时钢板桩的应力为
故此工况下钢板桩能够满足要求。
4.1.6工况六
安装好第四道支撑，清基，灌注封底混凝土，待强度达到设计要求后，封底混凝土作为第一道支撑，拆除第四道支撑和围囹，拆除第三道支撑，围囹保留，此时钢板桩可视为在桩顶、第一道、第二道支撑和第三道围囹处简支，封底混凝土顶固结的连续梁结构，则建模如下：
受力布置图（KN/m）
剪力图（KN）
弯矩图（KN·m）
计算得钢板桩：
、，第三层最大反力为155.351KN，作用在第三层围囹处、第二层支撑最大反力160.007KN作用在第二层围囹和支撑处。
则此时钢板桩的应力为
故此工况下钢板桩能够满足要求。
封底混凝土需要的强度
、假设是支撑，则面积
。
4.1.6工况七
第一层承台施工完毕，拆模，养生至强度达到20Mpa以上时，恢复第三道支撑，临时支撑在第一层承台侧壁上，拆除第二道支撑，围囹保留。
此时钢板桩可视为在桩顶、第一道、第三道支撑和围囹处简支，在封底顶固结的连续梁，建模如下：
受力布置图（KN/m）
剪力图（KN）
弯矩图（KN·m）
计算得钢板桩：
、，第三层最大反力为227.21KN，作用在第三层支撑及围囹处、第二层支撑最大反力101.21KN作用在第二层围囹处。
则此时钢板桩的应力为
故此工况下钢板桩能够满足要求。
4.1.7工况八
第二层承台施工完毕，拆模，养生至强度达到20MPa以上时，恢复第二道支撑，临时支撑在第二层承台侧壁上，拆除第三层围囹和支撑，回填基坑至第二层围囹底，拆除第二层围囹和支撑，此时钢板桩可视为桩顶、第一道支撑和围囹处简支，在原第二层围囹以下2m处固结的连续梁结构，建模如下：
受力布置图（KN/m）
剪力图（KN）
弯矩图（KN·m）
计算得钢板桩：
、，第一层支撑最大反力97.84KN作用在第一层围囹处。
则此时钢板桩的应力为
故此工况下钢板桩能够满足要求。
4.1.8工况九
第二道围囹和支撑拆除后继续回填至第一道围囹和支撑处，拆除第一道围囹和支撑，工况回到工况一，已经经过检算钢板桩能满足受力要求。
通过以上计算可知，在八种工况下采用IV型拉森钢板桩受力均能满足要求。
4.2围囹计算
围囹设四个脚撑和两道对撑，结构如下图
围囹及支撑结构图（m）
各工况下层围囹受力情况如下表所示：
围囹受力
工况
围囹受力（KN/延米）
顶层
第一层
第二层
第三层
第四层
工况一
40.354
0
0
0
0
工况二
8.76
104.82
0
0
0
工况三
9.4
69.88
161.45
0
0
工况四
13.21
69.88
101.21
223.79
0
工况五
13.21
69.88
101.21
126.61
228.10
工况六
9.4
69.88
160.007
155.351
0
工况七
9.4
99.24
101.21
227.21
0
工况八
7.54
97.84
0
0
0
工况九
40.354
0
0
0
0
最大值
40.354
104.82
161.45
227.21
228.10
4.2.1顶层围囹
最大支撑反力40.354KN/m，即为作用在围囹上的均布荷载顺桥向围囹建模平面如下：
受力布置图（KN/m）
剪力图（KN）
弯矩图（KN·m）
围囹受力：
、，斜撑最大支撑反力为107.00KN
横桥向围囹建模平面如下：
受力布置图（KN/m）
剪力图（KN）
弯矩图（KN·m）
围囹受力：
、，对撑最大支撑反力为134.18KN，斜撑最大支撑反力为85.60KN。
围囹所需截面：
选用I40a工字钢，,，，，，
故顶层围囹采用I40a工字钢能满足受力要求。
4.2.2第一层围囹
最大支撑反力104.82KN/延米，即为作用在围囹上的均布荷载，建模与4.2.1相同，反力为4.2.1的104.82/40.35=2.59，故围囹受力：
、，对撑最大反力，斜撑最大支撑反力为。
围囹所需截面：
选用I40a工字钢，,，，，，
故顶层围囹采用I40a工字钢能满足受力要求。
4.2.3第二层围囹
最大支撑反力161.45KN/延米，即为作用在围囹上的均布荷载，建模与4.2.1相同，反力为4.2.1的161.45/40.35=4.001，故围囹受力：
围囹受力：
、，对撑最大反力，斜撑最大支撑反力为。
围囹所需截面：
选用I50c工字钢，,，，，，
故顶层围囹采用I50c工字钢能满足受力要求。
4.2.4第三层围囹
最大支撑反力227.21KN/延米，即为作用在围囹上的均布荷载，建模与4.2.1相同，反力为4.2.1的227.21/40.35=5.63，故围囹受力：
、，对撑最大反力，斜撑最大支撑反力为。
围囹所需截面：
选用双I50c工字钢，,，，，，
故顶层围囹采用I50c工字钢能满足受力要求。
4.2.5第四层围囹
最大支撑反力228.1KN/延米，即为作用在围囹上的均布荷载，建模与4.2.1相同，反力为4.2.1的228.1/40.35=5.65，故围囹受力：
、，对撑最大反力，斜撑最大支撑反力为。
围囹所需截面：
选用I50c工字钢，,，，，，
故顶层围囹采用I50c工字钢能满足受力要求。
5对撑和斜撑检算
对撑和斜撑采用螺旋钢管桩，各工况下斜撑和对撑受力情况如下表所示：
支撑受力
支撑位置
支撑受力
顶层
第一层
第二层
第三层
第四层
斜撑
107
278.2
428.11
602.41
604.55
对撑
134.18
348.81
536.85
755.43
758.12
最大值
758.12
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