西宝高速公路改扩建工程某合同段满堂架搭设施工方案.docx

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西宝高速公路改扩建工程某合同段满堂架搭设施工方案

xx高速公路改扩建工程XX合同段

满堂架搭设施工方案

编制人：

审核人：

审批人：

xx集团设备安装工程有限公司

xx高速公路改扩建工程XX合同段项目经理部

二〇一〇年六月二十七日

满堂架搭设施工方案

一、工程概况：

国家高速公路网xx高速（XX）陕西境xx至xx高速公路改扩建工程常兴服务区南北区共占地面积280亩，房建总建筑面积10620.51M2，容积率为0.056，建筑密度4.78%，绿化率32.13%。

二、编制依据

1.本工程施工组织设计。

2.建筑施工安全检查标准《JGJ59—99》。

3.建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范《JGJ130--2001》。

4.建筑施工高处作业安全技术规程《JGJ/T80—91》.

三、施工工艺及构造要求

1.施工准备及原材料要求

施工前组织相关人员认真熟悉施工图纸，掌握结构层的梁板尺寸及平面布置。

学习模板施工方案及架体搭设方案，作到心中有数。

本工程采用钢管扣件式脚手架采用￠48×3.5钢管，扣件用可锻铸铁扣件，其机械性能和化学成分应符合有关规范规定和技术标准，对进场的钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。

搭设脚手架所用的钢管、扣件使用前必须进行挑选。

有变形、裂缝、磨损严重的钢管和有砂眼、裂纹、断裂、松扣等不合格的扣件严禁使用。

经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆

放场地不得有积水

搭完一步脚手架后，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

2.构造要求：

本工程结构设计梁截面尺寸：

1、南北区综合楼主体部分：

300㎜×500㎜，300㎜×600㎜,300㎜×800㎜，250㎜×500㎜,250mm×450mm,250m×m400mm，300㎜×550㎜，300㎜×450㎜，300㎜×700㎜等；板厚100㎜、120㎜、130㎜。

2、北区宿舍楼主体部分：

250mm×600mm，300mm×700mm，250mm×450mm,250m×m500mm,350m×m700mm等；板厚：

120㎜。

3、南北区锅炉房及配电站主体部分：

300㎜×600㎜，300㎜×500㎜，300㎜×700㎜，250㎜×600㎜，250㎜×650㎜等；板厚：

120㎜、150mm。

4、南北区汽修间主体部分：

300㎜×600㎜，250㎜×500㎜，250㎜×450㎜，300㎜×550㎜等；板厚：

120㎜。

5、南北区消防水池及泵房主体部分：

350㎜×900㎜，250㎜×500㎜，400㎜×1250㎜，250㎜×400㎜等；板厚：

120㎜。

6、南北区加油站主体部分：

300㎜×600㎜，250㎜×500㎜，300㎜×700㎜，300㎜×500㎜等；板厚：

140㎜。

根据实际结构尺寸及架体构造要求，拟采用以下方案进行施工，梁下立杆间距：

横距0.6米，纵距1.0米，步距1.8米；板下架体立杆横距：

0.9m；纵距：

0.9m。

四、板模板（扣件钢管架）计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

（1）、参数信息:

1.模板支架参数

横向间距或排距（m）:

1.00；纵距（m）:

1.00；步距（m）:

1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；模板支架搭设高度（m）:

3.00；

采用的钢管（mm）:

Φ48×3.5；板底支撑连接方式:

方木支撑；立杆承重连接方式:

双扣件，取扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2.荷载参数

模板与木板自重（kN/m2）:

0.350；混凝土与钢筋自重

（kN/m3）:

25.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

1.000；

3.楼板参数

钢筋级别:

二级钢HRB335（20MnSi）；楼板混凝土强度等级:

C30；每层标准施工天数:

10；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:

654.500；

楼板的计算长度（m）:

4.50；施工平均温度（℃）:

25.000；

楼板的计算宽度（m）:

4.00；

楼板的计算厚度（mm）:

120.00；

4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2）:

9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:

13；木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值

（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.400；木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

60.00；木方的截面高度（mm）:

80.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

（二）、模板面板计算:

1m的

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=1001×.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：

q1=250×.12×1+0.35×1=3.35kN/m；

（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：

q2=11×=1kN/m；

2、强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：

q=1.2×3.35+1.4×1=5.42kN/m

最大弯矩M=0.1×5.42×0.32=0.049kNm·；面板最大应力计算值σ=48780/54000=0.903N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.903N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

其中q=3.35kN/m

面板最大挠度计算值v=

0.677×3.35×3004/（100×9500×48.6×104）=0.04mm；面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.04mm小于面板的最大允许挠度

1.2mm,满足要求!

（3）、模板支撑方木的计算:

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×8×8/6=64cm3；

4

I=6×8×8×8/12=256cm4；

方木楞计算简图（mm）

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25×0.3×0.12=0.9kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.350×.3=0.105kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

（kN/m）：

p1=10×.3=0.3kN/m；

2.强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，

计算公式如下:

均布荷载q=1.2×（q1+q2）+1.4p×1=1.2（×0.9+0.105）+1.40×.3=1.626kN/m；

最大弯距M=0.125ql2=0.1251×.626×12=0.203kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.203×61/604000=3.176N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为3.176N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:

V=0.6251×.626×1=1.016kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.0163/×（2106×0×80）=0.318

2

N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.318N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

4.挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，

计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.005kN/m；最大挠度计算值ν=0.521×1.005×41000

/（100×9500×2560000）=0.215mm；

最大允许挠度[V]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.215mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!

（4）、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.032kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.684kNm·；最大变形Vmax=1.749mm；最大支座力Qmax=7.392kN；最大应力σ=684193.7/5080=134.684N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值134.684N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为1.749mm小于1000/150与10mm,满足要求!

（5）、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群

-10-主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设

计值;

计算中R取最大支座反力,R=7.392kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（6）、模板支架立杆荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.1293×=0.387kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.351×1=0.35kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=250×.12×1×1=3kN；

静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.737kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

活荷载标准值NQ=（1+2）1×1=3kN；

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3.立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=8.685kN；（七）、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=8.685kN；

υ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得

到；

i计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58cm；

A立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89cm2；

W立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=5.08cm3；

σ钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；

[f]钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

L0计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算：

l0=h+2a

a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长

度；a=0.1m；得到计算结果：

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+20.1×=1.7m；

L0/i=1700/15.8=108；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ=

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0.53；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8684.76/（0.53×4=893）3.51

2

N/mm2；

立杆稳定性计算σ=33.51N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

五、施工工艺及搭设质量要求

1.架体定位：

架体搭设前，首先按照梁柱平面位置及方案间距要求在现浇板面确定各立杆的位置，用墨线标识。

柱周围的立杆距柱间距不小于400㎜，以方便柱模板的支设。

2.立杆下按要求垫设100㎜×100㎜×10㎜方木，严禁直接在楼板面搭设立杆。

且上下层立杆尽可能位于同一垂直受力点上。

3.按要求设置纵横向扫地杆，扫地杆离地不大于20㎝.

4.立杆一次搭设到位，如杆件长度不够时，优先采用对接连接。

当采用搭接连接时，搭接长度不小于1000㎜，且应在中间及两端用三个扣件连接。

5.梁底及板底的水平杆均应与立杆连接固定。

6.梁底沿跨度方向应设置十字剪刀撑。

六、安全注意事项

1.施工前对操作工人进行安全技术交底，配备必备的安全防护用品，并对其身体情况进行检查掌握，严禁有职业病的工人进场作业。

2.按照规定的构造方案和尺寸进行搭设，并注意杆件的搭设顺序。

3.拧紧扣件，拧紧程度要适当，要求扭力矩控制在40-50N·m为宜

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4.搭设工人必须持有效上岗证上岗。

搭设或拆除脚手架时，必须佩带安全带，先挂好安全带后，方可操作。

5.搭设时及时与结构拉结或采取临时支顶，以确保搭设过程的安全。

6.随时校正杆件的垂直和水平偏差，避免偏差较大。

7.没有完成的脚手架，每日完工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。

七、架体的验收

架体搭设完毕后，由项目部质安部组织相关人员进行验收，严格按照以上技术要求进行验收，合格后方可进行模板的支设。

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二〇一〇年六月二十七日

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