软土地基处理第四章.docx

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软土地基处理第四章

第四章

软地基处理

第一节

减少地基沉降的复合桩基

1.减少地基沉降的复合桩基的刚性桩：

1.1＋字形沉管砼灌注桩的成桩装置：

1.1.1技术领域：

本实用新型涉及一种土木建筑工程的桩基础，尤其是涉及摩擦型桩的一种＋字形沉管砼灌注桩的成桩装置。

1.1.2.背景技术：

目前，在建筑工程中应用的桩基础普遍是采用圆形截面桩或方形截面桩。

对于所述摩擦型灌注桩而言，桩承受竖向承载力的大小、同桩与土的接触面积大小有关、桩与土的接触面积大、则桩的摩擦承载力高，桩与土的接触面积小、则桩的摩擦承载力低。

在饱和软土地层的摩擦型桩、桩的侧摩阻力占桩总竖向承载力值的比例为百分之七十～百分之九十，相同截面积的＋字形截面桩的截面周长比圆形截面或方形截面的截面周长大一倍左右、也就是桩与土的接触面积增大一倍左右，＋字形截面桩的截面比圆形截面桩或方形截面桩的侧摩阻力提高一倍左右，所以＋字形截面桩的竖向承载力值高出圆形截面或方形截面桩的竖向承载力值百分之三十～百分之四十。

适用于多层建筑桩基础、高速公路、港口堆场、大面积厂房地坪的软地基处理的桩与土共同作用的复合桩基地基，可节省造价百分之三十、节省桩的建材百分之三十五、节省桩的建材即为减少生产建材的能牦、即为节能。

1.1.3实用新型内容：

本实用新型所要解决的技术问题就是针对上述现有技术的现状而提供一种＋字形沉

管砼灌注桩的成桩装置。

本实用新型为解决上述技术问题所采用的技术方案为：

圆形钢模管的靠近底部截面均分四等分焊接封闭凸边为十字形、均分三等分焊接封闭凸边为Y形、圆形钢模管的底部为可脱卸的砼桩靴封管底、沉入土层至设计高、钢模管的上口置入钢筋骨架、灌入砼，振动将钢模管拔出、因砼的比重远超出土的比重、钢模管凸边长度0.8米的上拔滑移的护壁作用、管内灌入砼的液面标高提高，使管内砼自重压力足以超出土体恢复回弹力、使管内砼完全充填凸边随模管上拔滑移瞬间留出的空间、即呈＋字形截面桩或呈Y形截面桩。

＋字形沉管砼灌注桩与普通沉管灌注桩相同的施工工法、施工效率高、成本低。

相同截面积的＋字形截面桩的截面周长比圆形截面或方形截面的截面周长大一倍左右，也就是桩与土的接触处的侧摩阻力提高一倍左右，竖向承载力值百分之三十～百分之四十、可节省造价百分之三十、节省桩的建材百分之三十五。

附图说明

图1为本实用新型的＋字形钢模管结构示意图；

图2为本实用新型的图1的1–1剖面图；

图3为本实用新型成桩截面示意图；

具体实施方式

以下结合附图实施例对本实用新型作进一步详细描述。

图1为本实用新型的＋字形钢模管结构示意图，圆形钢管1靠近底部截面由图2均分四等分焊接封闭凸边2为十字形、均分三等分焊接封闭凸边2为Y形、为本实用新型的＋字形或Y形钢模管结构，凸边2由四块梯形钢板与－块矩形钢板焊接而成盒状构件、焊接在圆形钢管1的底部。

实施过程由下述过程完成的，按设计桩位预埋砼桩靴3，图1＋字形钢模管或Y形钢模管的底部套入可脱卸的砼桩靴3封管底、静压沉入土层至设计高程，在圆形钢模管1内置入钢筋骨架4，灌入砼5，振动将图1＋字形钢模管结构拔出，呈图3＋字形沉管砼灌注桩的截面。

本实用新型的图1＋字形钢模管，静压沉入土层至设计高程，置入钢筋骨架4，灌入砼5，振动拔出图1＋字形钢模管，为保证图3＋字形砼灌注桩截面的成形质量，钢模管1靠近底部截面均分四等分焊接封闭凸边2为十字形、均分三等分焊接封闭凸边2为Y形、圆形钢管1靠近底部焊接凸边2的长度不少于0.8米，上拔图1＋字形钢模管过程，凸边2随图1＋字形钢模管上拔凸边2在土体的滑移过程的护壁作用、使孔形完好，因砼比重远超出土体比重，圆钢模管1的管内砼5液面标高灌至高位，使圆钢模管1内砼5的自重压力足以超出土体回弹力、使圆钢管1内砼5完全充填凸边随图1＋字形钢模管上拔滑移瞬间留出的空间、即呈图3＋字形截面桩。

图1.1.1图1.1.2

图1.1.3

实例1：

宁波中外运物流有限公司北仑中外运国际物流中心地坪沉降加固处理设计与施工：

一.工程概述

北仑中外运国际物流中心位于北仑区霞浦镇，场地东临永定河路，南面为白云山路，西侧为开挖中的康康山。

工程总占地面积132933.35m2，1#中转库14922m2，2#中转库14772m2，3#中转库15645m2，4#中转库15645m2，地面荷载35kPa，及相应办公与生活设施，室外堆场6600m2，地面荷载65kPa。

有顶雨堋10440m2，砼地坪下有硬壳层2a层﹙粘土﹚厚度仅0.0ｍ～3.5ｍ，下层土为2b层为淤泥质粘土，平均厚度达2.8～8.4ｍ，软弱土层﹙淤质土﹚是强度低﹑压缩高﹑高灵敏的结构性软土，在长期车间地面荷载作用下，软土缓慢产生压缩变形，变形的持续时间长，大面积中转库房地坪与堆场地坪会产生较大沉降或不均匀沉降，影响正常生产和使用。

经多方案复合地基与复合桩基方案计算优化对比，制订出加固地坪、减少沉降的施工图设计。

二.地坪加固设计方案设计与计算：

1.地坪止沉加固范围：

地坪止沉加固范围包括：

1#中转库地坪，2#中转库地坪，3#中转库地坪、4#中转库﹙变形﹚，室外堆场地坪﹙地基强度与变形﹚见复合桩地基处理总平面图－。

有顶棚装卸作业区考虑重车装卸、有短期堆存的可能、也作为地坪止沉加固范围、加固要求可适当放低、见复合桩地基处理总平面图二。

2.方案选择：

﹙1﹚厂房地坪加固方案选择：

北仑中外运国际物流中心未扩大前巳作过复合桩基加固软基设计、选择了工字形沉管灌注桩复合桩基方案、桩长选用9ｍ改为10.5m即可，考虑工字形模管变形问题（桩长10.5m因短桩变形问题不大）、为可靠性本次设计选用＋字形砼桩复合桩基、模管不存在变形问题、同样具有侧表面积大、桩承载力值高的特性。

与目前高速公路采用素砼筒桩（现浇砼管形桩）、桩的直径1000mm、壁厚100mm的复合桩基类似，就选择高速公路采用素砼筒桩与＋字形桩作对比。

﹙2﹚地质条件：

层号土的名称厚度（m）承载力特征值fa（kPa）qs（kPa）qp（kPa）

2a粘土0.97014

2b淤泥质粘土6.0509

3软粘土6.018020400

注：

因山区地基层面标高与层厚起伏变化大，计算时选用平均场地标高2.7m。

设计要求软基地坪复合地基承载力特征值fa≥80kPa。

道路作业区地坪复合地基承载力特征值fa≥70kPa。

﹙3﹚地面荷载：

①库房地面荷载3.5吨∕平方米。

地坪复合地基承载力特征值=80kPa≥35＋（4．4–2．7）×20=69kPa。

②堆场地面荷载6.5吨∕平方米。

堆场地坪复合地基承载力特征值=80kPa≥65＋（3.0–2.7）×20=71kPa。

3.复合桩基计算：

﹙1﹚＋字形砼桩：

①十字形砼桩承载力特征值计算

＋字形砼桩的桩长10.9m。

＋字形砼桩承载力特征值：

Ra=U1·∑qsi·li+i+A·qp（kN）

U1——＋字形砼桩的截面周长；（m）

qsi——桩穿越土层i层土的侧摩阻力；（kPa）

qp——桩端持力层端阻力；（kPa）

A——沉管灌注桩截面水平投影面积。

（m2）

Ra=2.14×0.9×（14×0.9+9×6+20×3.6）+0.1507×400=327.22（kN）

②库房与堆场地坪复合桩基承载力特征值计算：

桩的平面布置为2.5m×2.5m方格布桩。

复合桩基承载力特征值：

按“上海地基基础设计规范”DGJ08﹣11﹣1999﹙11.6节（沉洚控制复合桩基﹚

fak=327.22／﹙2.5×2.5﹚×0.55+55=83.79kPa>35+45=80kPa

③作业区（棚屋内）复合桩基承载力特征值计算：

复合桩基承载力特征值计算

桩的平面布置为3m×3m方格布桩。

复合桩基承载力特征值：

按“上海地基基础设计规范”DGJ08﹣11﹣1999﹙11.6节（沉洚控制复合桩基﹚

fak=327.22／﹙3×3﹚×0.55+55=74.99kPa>70kPa

﹙2﹚砼筒桩：

①.库房与堆场地坪砼筒桩承载力特征值计算砼筒桩的桩长10.5m，桩的平面布置为3m×3m方格布桩。

砼筒桩承载力特征值：

Ra=U1·∑qsi·li+i+A·qp（kN）

Ra=3.14×1.0×（14×0.9+9×6+20×3.6）+0.283×400=548.4（kN）

②复合桩基承载力特征值计算

按“上海地基基础设计规范”DGJ08﹣11﹣1999﹙11.6节（沉洚控制复合桩基﹚

fak=548.4／﹙3.0×3.0﹚×0.55+55=88.5kPa>35+45=80kPa

﹙3﹚Φ426沉管灌注桩：

①.库房与堆场地坪Φ426沉管灌注桩承载力特征值计算：

Φ426沉管灌注桩的桩长10.5m，桩的平面布置为2m×2m方格布桩，Φ426沉管灌注桩承载力特征值：

Ra=U1·∑qsi·li+i+A·qp（kN）

Ra=3.14×0.426×（14×0.9+9×6+20×3.6）+0.142×400=219.7（kN）

②.复合桩基承载力特征值计算：

按“上海地基基础设计规范”DGJ08﹣11﹣1999﹙11.6节（沉洚控制复合桩基﹚

fak=219.7／﹙2.0×2.0﹚×0.55+55=85.2kPa>35+45=80kPa

﹙4﹚沉降计算分析：

复合地基沉降计算主要发生在复合土层内即S1，按复合土层的计算压缩变形。

S1=（PZ＋PZL）L/2ESP

PZ——砼桩复合土层顶面的平均附加压力值；（kPa）

PZL——砼桩复合土层底面的平均附加压力值；（kPa）

L——桩长；（m）

ESP——砼桩与土的复合压缩模量；

ESP=m·EP+（1-m）·ES

EP——桩身的压缩模量，砼桩复合地基即砼桩身压缩模量；

ES——桩间土的压缩模量。

按砼桩与土的复合压缩模量按分层总和法可得变形值。

因砼压缩模量大大超出土的压缩模量，所以满足强度要求则变形同时满足。

﹙5﹚异型桩在计算分析中问题的说明：

①异型桩的侧摩阻力

ａ.＋字桩的侧表面积计算

＋字桩的侧表面积计算桩的侧表面积计算沿十字形外壁×0.9计算，

ｂ.砼筒桩的侧阻力计算

砼筒桩只计算外筒的侧摩阻力，砼筒桩的内壁与土的侧摩阻力不能计算，可在桩的端阻力计算时考虑，当桩端仍在软土中内壁与土的侧摩阻力为零，当桩端进入良好持力层，内壁土塞力大于或等于持力层端阻值，则桩端阻力按外径实体面积计算桩端阻力，如土塞力小于持力层端阻值按折扣计算桩端阻力。

三.方案的技术经济对比分析：

选择砼筒桩技术已被交通部门高速公路复合桩基应用、并有逐步推广的条件，选择相同沉管桩型、相同的砼厚度的复合桩基，相同的复合桩基承载力特征值fak=80kPa，沉桩的挤土率影响与经济造价对比如下：

1.每平方米地坪挤土量计算：

﹙1﹚砼筒桩

砼筒桩由二根同心钢模管施工，二根同心钢模管底用预制圆环形钢筋砼桩靴封底，采用进口高频振动锤振动沉拔施工，根据宁波试成桩录像资料分析，试成桩同心外管直径为1500mm、内管直径1300mm、筒桩壁厚为200mm、长度为22m、排土口离管顶2000mm，当沉管入土层15m时初见排土口出土，则可得到实测挤土量，钢管厚度按15mm计算。

①平均每米桩长挤土量计算：

ａ.初见排土口出土实测挤土量

{[（1.5×1.5×3.14）/4]-[（1.085×1.085×3.14/4）×20]/15}/[（1.5×1.5×3.14）/4]

=0.3023立方/m

ｂ.按圆环形钢筋砼桩靴中心计算

以圆环形钢筋砼桩靴中心为界向心向为排土，背心向为挤土。

（1.5×1.5×3.14）/4-（1.3×1.3×3.14）/4=0.4398立方∕m

高频振动锤实测排土量比计算排土量增大25%左右，属低挤土性桩，高频振动使管周土体完全液化。

②管周土体完全液化的讨论

管周土体完全液化达到最大排土量的目的，使挤土影响降至最低，但达不到完全排土，从工程上应有客观的利弊分析，土体完全液化带来以下问题：

ａ.土体完全液化筒桩钢内管壁与土的侧摩阻力为零，当沉管至20m，土柱体自重达到340kPa，而宁波软土深度达30余米，而软土载力特征值fa=50～70kPa，桩端土出现剪切破坏，如深度30m土柱体自重达到510kPa，不仅不出土而在深层大挤土。

ｂ.土体完全液化在管内砼自重作用下，砼在完全液化土体内坍塌，据实际施工数据砼量比实际桩体高出30%～40%，据工程量数砼量增加30%结算已成惯例。

c.土体完全液化对桩承载力值影响，土体重新固结所须时间等不再赘述。

﹙2﹚每平面挤土率计算：

①.砼筒桩每平面挤土率计算﹑砼筒桩由二根同心钢模管外管直径为1000mm、内管直径800mm、筒桩壁厚为100mm．

[3.14×（1-0.8×0.8﹚/4×0.5]/（3×3）=0.0157立方/m2

0.5——按实测出土量内外各－半计，

②.＋字砼桩每平面挤土量每平面挤土率计算：

0.152/（2.5×2.5）=0.024立方∕m2

③.Φ426沉管灌注桩挤土量每平面挤土率计算：

0.142／（2.0×2.0）=0.0355立方∕m2

﹙3﹚挤土量对比：

桩型每平面挤土量（立方∕m2）对比（%）

砼筒桩0.0159100

十字砼桩0.024157.2

Φ426沉管灌注桩0.0355226.1

从每平方米加固范围挤土量分析，＋字砼桩挤土量与砼筒桩相比有所增加，与Φ426沉管灌注桩相比可减少32.34%。

2.每平米地坪地基处理费用的对比：

﹙1﹚估算综合单价：

C20商品砼

十字砼桩：

450元/m3

Φ426沉管灌注桩：

420元/m3

砼筒桩：

550元/m3

（包括沉桩﹑特殊钢模管加工﹑充盈系比圆形沉管桩增大10﹪左右.施工也可选用现场搅拌砼）

﹙2﹚每平米地坪加固费用计算：

砼筒桩：

（0.283×1.25×10.5×550）/（3×3）=226.98元/m2

预制桩靴（150元/只）/（3×3）=16.7元/m2

＋字砼桩：

（0.152×1.15×10.5×450）/（2.5×2.5）=125.86元/m2

预制桩靴（30元/只）/（2.5×2.5）=4.8元/m2

Φ426沉管灌注桩：

（0.142×1.05×10.5×420）/（2×2）=164.38元/m2

预制桩靴（50元/只）/（2×2）=12.5元/m2

砼筒桩：

243.69元/m2。

＋字砼桩：

130.66元/m2。

Φ426沉管灌注桩：

176.88元/m2。

﹙3﹚对比方案总价：

A.复合桩地基处理总平面图－：

砼筒桩：

（14922+14772+15645+15645+6600）×243.69=1646.95万元

＋字砼桩：

（14922+14772+15645+15645+6600）×130.66=883.05万元

Φ426沉管灌注桩：

（14922+14772+15645+15645+6600）×176.88=1195.42万元

﹙4﹚对比：

桩型总造价（万元）对比（%）

砼筒桩1646.95100

＋字砼桩883.0553.6

Φ426沉管灌注桩1195.4272.58

通过优化分析对比，＋字砼桩复合桩基与筒桩对比可节省造价46.4%，与Φ426沉管灌注桩对比可节省造价26.2%，选用＋字砼桩为本工程复合桩基的桩型。

﹙5﹚.＋字砼桩复合桩地基：

A.复合桩地基处理总平面图－：

（14922+14772+15645+15645+6600）×130.66=883.05万元。

注：

末包括站台地基加固费用在内。

B.复合桩地基处理总平面图二：

库房与堆场地基：

（14922+14772+15645+15645+6600）×130.66=883.05万元。

注：

末包括站台地基加固在内。

有棚顶装卸区地基：

（5220×2）×90.73=94.73万元

合计：

977.78万元

三.设计：

1.概述：

宁波软土的厂房地坪沉降带有普遍性，建厂前或建厂同时对地坪地基进行地基处理的方法多，而且成本相对要低一些，厂房建成后发生沉降因受空间限制对地坪地基处理一般只能用锚杆桩梁板架空地坪，成本则很高，本工程是与工程桩同步施工，费用相对要低。

按本方案实施，厂房地面荷载每平方米7吨，地坪最大沉降量10cm左右。

﹙1﹚十字形砼桩的截面：

图1＋字形灌汪桩截面图

﹙2﹚平面布桩：

2.5×2.5布桩平面3.0×3.0布桩平面

图2＋字形灌汪桩的平面布置图

图31-1剖面图

﹙3﹚地坪设计：

（按建筑设计文件施工）

复合桩基设计是实施桩与地基土共同承担地坪荷载和变形问题，挖土至桩顶标高填200mm厚中粗砂垫层、水浸平板振动密实、然后填级配塘渣分层压实至设计高程、达到密实垫层方能均匀传递地坪荷载给地基土与桩，所以填塘渣垫层的厚度大于500mm。

地坪做法按建筑设计文件。

﹙4﹚设计复合桩基地坪承载力特征值（fak）检测：

岩土工程是经验性与实践性的学科，计算值须经检测验证应用于工程最为可靠，全面施工前要求先作设计复合桩基地坪承载力特征值（fak）检测。

①.四桩复合地基承载力值检测：

试验平面见图4。

试验平面为5.0m×5.0m，塘渣地层小面积施工难以达到密实，所以用中粗砂垫层替代，层厚500mm，按45度角扩散，中粗砂垫层为6m×6m，施工时用水浸结合平板振动器使其密实。

在砂垫层上施工C15砼垫层，地坪砼厚为160mm，上下各配Φ12@200钢筋网。

试验荷载采用工地建筑用砂袋装堆载，预计堆载重量300吨。

图4试验平面图

2-2剖面

②.单桩复合地基承载力值检测：

试验平面见图5。

图5单桩试验平面图

试验平面为2.5.m×2.5m，塘渣地层小面积施工难以达到密实，所以用中粗砂垫层替代，层厚500mm，按45度角扩散，中粗砂垫层为3m×3m，施工时用水浸结合平板振动器使其密实。

在砂垫层上施工C15砼垫层，地坪砼厚为160mm，上下各配Φ12@200钢筋网。

试验荷载采用工地建筑用砂袋装堆载，预计堆载重量75吨。

设计选用四桩复合地基承载力值检测方案三个、在库房位置二个、堆场位置－个。

③．复合桩基地基载荷试验要点：

ⅰ.试验点的数量不少于3点、当满足其极差不超过平均值的30﹪D=700mm时、可取其平均值为复合桩基承载力特征值。

ⅱ.加载等级分为8～12级、每加－级前后记录承压板沉降量一次、以后每半小时读记－次、当－小时内沉降量小于0.1mm时加下－级荷载。

ⅲ.复合桩基地基承载力特征值：

可取极限荷载的－半、当Q～s曲线平缓光滑可按相对变形确定、可取S／D=0﹒06D=700mmS=42mm对应的荷载。

ⅳ.终止试验：

沉降急剧增大、土被挤出。

承压枝累计沉降超过D=700mm的6﹪即42mm。

2．设计说明：

（1）.设计方案说明：

施工图设计方案－：

库房与室外堆场地基复合桩基＋字形灌注桩按2.5×2.5桩距方格布桩。

库房与库房之间作业区采用碾压处理。

施工图设计方案二：

库房与室外堆场地基复合桩基＋字形灌注桩按2.5×2.5桩距方格布桩。

库房与库房之间作业区地基复合桩基＋字形灌注桩按3.0×3.0桩距方格布桩。

二个设计方案不同之处即装卸作业区地坪是杏处理？

因库房与库房之间作业区是有顶盖的室内作业区、存在地坪上有临时堆放的条件、由业主选取决定。

（2）桩顶标高：

.库房地坪相当黄每系标高4.4m，复合桩基＋字形灌注桩顶标高相当黄每系标高2.2m。

室外堆场与装卸作业区地坪相当黄每系标高3.00m，复合桩基＋字形灌注桩顶标高相当黄每系标高2.0m。

（3）.＋字形灌注桩砼强度：

＋字形灌注桩砼强度为c20。

3．设计总概算：

（1）.复合桩基总平面一：

1＃～4＃库房与室外堆场费用：

（11319）×816.625×1.08＝998.28万元。

注：

包括站台地基加固。

1.08—为不可予见系数。

总计为998.28万元。

（2）.复合桩基总平面二：

1＃～4＃库房与室外堆场费用，及棚屋装卸区费用：

（14523）×816.625×1.08＝1280.86万元

注：

包括站台地基加固。

1.08—为不可予见系数。

（1280.86万元

总计为1280.86万元。

四.施工：

1.设计布桩面密度：

设计布桩面密度为2.4﹪、对于饱和软土地层属中等挤土影响的设计布桩、施工须控制沉桩挤土土中超静孔隙水压力累加递增、隙水压力泄压与时间有关，隔一打－连续进行，返回原地沉桩挤土产生土中超静孔隙水压力完全泄压尽，沉桩挤土土中超静孔隙水压力不会累加、沉桩程序须控制土体位移对相邻桩质量影响。

2.隔一打－沉桩程序的土体位移计算：

施工沉管式＋字形灌注为挤土桩，采用隔一打一施工程序确保沉管济土相邻桩不受挤土影响与确保沉管济土孔隙水压不累加，，按小孔扩散原理计算对相邻桩产生最大变形量确定隔一打一计算假设：

1.为均质软粘土。

②.土的挤密性为零。

③.沉入桩体砼均匀向圆周扩散。

对相邻桩产生最大变形量：

﹙1﹚平面扩散理论计算：

图1周围土体所产生的位移

式中：

—土体的水平位移，

—注入土体中的混凝土的量

＋字形桩，桩中心距@2.5m：

隔1打1，对相邻桩产生最大变形量为2．4mm。

﹙2﹚小孔扩散理论计算：

参见黄院雄的理论来进行计算：

式中：

—等代圆的半径；

—桩的长度；

—桩周土体同桩轴线的距离；

—计算点的深度。

（由于土体表面处竖向荷载所产的水平位移很小，这边可以不考虑）

隔1打1，对相邻桩产生最大变形量为2．3mm。

3.保证单桩质量的必要条件与措施：

﹙1﹚.地表以下1.5m～桩底范围振动拔管施工过程、模管内砼液面标高始终不低于地面标高。

使模管内砼自重压力足以充填拔菅留出土体的空间、保证＋字型灌注桩的成形质量。

﹙2﹚.模管内砼灌满仅占桩体积的46﹪，振动拔管施工过程、模管内砼液面标高始终不低于地面标高，须多次高空加料，不仅管内砼自重压力难以保证，而且高空加料效率与安全存在问题？

地面以上宜用Φ600直经钢模管连接，或釆取可靠补料措施，使满灌砼占桩体积90﹪以上，不足时适当二次补料。

4.未说明之处均按沉管灌注桩施工质量控制与验收进行。

第二节

刚柔组合桩复合地基

实例2：

宁波市星箭航天机械厂新厂区软土地坪的复合地基：

－.概述：

1．软土地坪的地基处理概述：

饱和软土地层工业厂房和公共建筑的大面积地坪的地基随着填土荷载和使用荷载增加﹑饱和软土的持续固结沉降量大而且不能稳定，伴有大面积的不均匀沉降，致使地坪开裂﹑高低起伏不平﹑影响正常物流与车行﹑对正常生产和使用带来困难。

宁波是港口城市﹑港口吞吐量仅集装箱一项就超出一千余万标准箱，堆场的软地基处理任务很重，在诸多的地基处理方案（砂井或塑料排水板采用堆载或真空预压方案）中，用“上诲港湾地基处理研究院”的快速“超真空击密”软地基处理方法为优，对于含砂性的软地基处理是最为可靠有效﹑而且造价低、技术经济指标很好，对于纯粘性的软地基不仅渗透性极小、极细颗粒土之间结合水因电场作用不易析离、在高真空作用下抽排的是泥水混体，也有可能出现堵塞排水通道，会影响软地基处理的质量，说明每项优秀技术均有一定的适用范围，另外即为复合地基（水泥搅拌桩