井架安装及拆除方案.docx

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井架安装及拆除方案

南水镇沙白石村民委员会厂区办公楼工程

井架安装、拆除方案

施工单位：

珠海市华冠达工程有限公司

人：

批审

人：

编制

日期：

目录1一、工程简况

3二、钢井架拆卸施工

3三、保证施工安全施工措施

5

四、井架安装计算

工程简况一、工程简介1、工程名称：

珠海市南水镇沙白石村民委员会厂区办公楼、建设单位：

珠海市南水镇沙白石村民委员会2、设计单位：

湖南大学设计研究院34、勘察单位：

中冶集团武汉勘察研究院有限公司、工程地点：

珠海市南水镇南水工业区5M

平方6、建筑面积：

总面积1292.63框架；基础型式；锤击预应力管桩、、结构类型：

7RC9.3M

层，建筑物高度为2、层数：

8技术要求：

按照国家有关施工及验收规范、技术标准进行施工和验、9．

收；

10、质量要求：

工程质量达到合格标准，以质监部门验收认定为准，工程质量验收标准执行国家《建筑安装工程质量检验评定统一标准》；

11、材料要求：

本工程使用的水泥及钢材必须经质检站检验合格，其佘建筑材料必经建设单位和监理认可；

12、招标范围：

土建工程、水电安装工程；

13、建设工期：

总工期为150天，开工日期2005年10月28日，竣工日期2006年3月28日。

二、建筑简况

本工程为珠海市南水镇沙白石村民委员会厂区办公楼，R、C框架结构，采用锤击预应力管桩基础，地上共二层（一层为办公，二层为宿舍），总建筑面积为1292.63㎡。

本工程建筑平面呈矩形，外包尺寸为50×12.7正立面室内外高差为0.3m、背立面室内外高差为0.15m，首层高5.4m，二层层高3.3m。

1、墙体材料采用加气混凝土砌块，外墙、分户墙厚180，内墙厚120；

2、地面：

一层办公，二层宿舍都采用500×500耐磨砖、卫生间为300×300防滑耐磨砖：

3、屋面：

采用4厚PP改性沥青防水层，现浇特种混凝土隔热层加气混凝土100㎜厚。

4、门窗：

铝合金门窗，与墙体相连接处用1：

2中性膨胀低碱水泥砂浆堵塞缝隙，然后门窗框料与外墙面接触处用密封胶进行密封。

．

5、外墙：

1～2层，乳白色外墙漆、腰线及阳台乳黄色外墙漆。

6、天棚、墙面：

天棚为1：

1：

6水泥石灰砂浆打底双飞粉批面二度，面扫浅色乳胶漆二度，墙面15厚1：

1：

6水泥石灰砂浆打底批白色双飞粉二度面扫浅色乳胶漆二度。

三、结构设计简况

本工程按地震烈度七度进行设防，建筑耐火等级。

基础采用型号为PC-B300的预应力砼管桩，桩尖持力层为强风化花岗岩层，单桩竖向承载力标准值R=900KN，桩台（承台）厚度为1100，钢筋采用I级钢筋和II级钢筋，I级（Φ）fy=fy'=210N/㎜2；II级（Φ）fy=fy'=310N/㎜2，结构构件的砼强度等级如下：

楼层一层二层

C25C25柱C25

C25

梁、板钢井架拆卸施工四、、拆除架设套架与井架的连接螺栓，按使用说明书要求下降架套1架，拆卸上一节的导轨、斜杆、横杆、立柱等放落在地面。

2、继续重复上步做法，即可拆卸整个钢井架。

五、保证施工安全措施在施工操作前必须认真学习本钢井架的使用说明书。

钢井架的装拆作业均是高空、危险作业。

安拆施工的作业人员必须是经过严格训练、熟识本机性能及安全作业规范、佩带齐全安全用品，并有相关规定要求的作业资格方可上岗作业。

、钢井架在六级风以上应停止工作。

1．

2、每次安装或加高完毕，必须再次检查全部螺栓，确认拧紧后才能使用。

3、每天使用前必须检查吊笼断绳安全装置。

4、配用的卷扬机应设置在钢井架旁边，卷扬机基础应与钢井架基础相锚固。

若需将卷扬机与钢井架分开设置，卷扬机与钢井架距离应大于18M。

5、钢井架在没有安装附着装置情况下，不得安装超过8节，如因施工需要确加高，必须拉缆风绳锚固。

6、钢井架因施工需要可在任一层靠近建筑物一侧开口，即拆除斜杆及横杆，所拆斜杆应安放在开口节的下一节，使其与原斜杆成交叉状，但连续开口不允许超过两节。

7、必须按相关规定安装齐全所有保险装置和设置。

且吊笼禁止使用单根钢丝绳提升。

8、钢井架地面井出料口处应搭设防护棚，架体外应满挂安全网，以防止物体打击事故。

9、严禁使用钢井架载人上下。

10、钢井架在工作时，不允许有杂物等伸进井架内，同时一切人员严禁进内，吊笼工作时，所载物品不得伸出吊笼或翻斗外。

11、应定期检查钢井架是否有倾斜超过规定值，应采取措施调整。

12、钢井架安装完毕后，必须按有关规定经相关部门进行验收合格后方可进行使用。

井架

基础一、．

（一）、地耐力校核

1、井架自重及荷载

○、静荷载1井架底梁18#槽钢2.1m×5×23Kg/m=241.5Kg

大立杆∠75×75×71.8m×15×4×15.12Kg/m=445.61Kg

小立杆0Kg

横杆∠50×50×51.97m×15×4×3.77Kg/m=445.61Kg

交叉撑杆∠40×40×42.5m×（15×8-2）×2.42Kg/m=713.9Kg

导轨∠63×6角钢1.8m×15×2×5.7Kg/m=307.8Kg

滑轮2只18.2Kg

承重梁16a#槽钢2.2m×2×19.75Kg/m=86.9Kg

吊重梁16a#槽钢2.42m×2×19.75Kg/m=95.59Kg

钢丝绳φ1427m×4×685Kg/m=73.98Kg

小计G=3616.44Kg

○动荷载2吊栏重200Kg

载重600Kg

取动系数λ=2

×2=1600Kg

=（200+600）小计Q动○0.3=2469.6Kg×8.4T=2450××0.4基础自重3Kg/m砼基础形式

○:

基础土应力4．

2

0.4）=2287.5Kg/mQ=（G+Q+T）/A=（3616.44+1600+2469.6）/（10.4×经计算现场地质满足井架安装要求。

二、架体计算：

井架的截面轮廓尺寸为2.1m2.1m，主立杆角钢用∠75×7。

×1、荷载计算：

为简化计算，假定荷载作用下只考虑顶端一道附墙起作用，只有在风荷载作用下才考虑其余附墙的作用。

○吊篮起重力及自重力：

1NKQ=1.2×800×10=9600N

21=○:

井架自重力2N=Gg=3616.44×10=36164.4N2○:

风荷载3W=μμBWAF

ZOZS井架的杆件投影面积:

∑=0.075×1.8×2×15+0.05×1.97×15+0.04×2.5×15×2A2=8.53m井架受风轮廓面积:

2×2.1=56.7mA=27Fφ=∑/A=8.53/56.7=0.15FAh/b=2.1/2.1=1

查表得:

η=0.83

μ（1+0.83）=0.357

×0.15×）=1.3η（1+φ=1.3S．

B=1+ξVφ/μ=1+2.75×0.83×1/1.75=2.3Z2Z当风向与井架平行时风荷载为:

W=μμBWA=0.357×1.75×2.30×750×56.7=64186.17NFZSOZ沿井架高度方向的平均风载:

q=64186.17/27=2377.27N/m

当风沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积：

∑=[0.075×1.8×3×15+0.05×2×1.97×sin45o×15+0.04×4×A21.1=13.65m×o××sin4515]2.5227=95.45m×=2.5×1.414AFφ=∑/A=13.65/95.45=0.143FAh/b=2.1/2.1=1

查表得:

η=0.83，根据规范当风从对角线方向吹来，计算风载体型系数时，对单肢杆件的钢塔架要乘系数ψ=1.1

所以μ=1.3φ（1+η）=1.3×0.143×（1+0.85）×1.1=0.375

Sl=μμBWA=0.375×1.75×2.30×W所以750×95.45=107764.24N

FOSZZ沿井架高度方向的平均风载:

l=107764.24/27=3991.2N/mq○:

4风荷载作用下附墙力在风荷载作用下,考虑最上部附墙受力。

顶端付墙：

lL=0.375T=0.75q水平分力：

×3991.27×8.4=12572.5N

HT=:

T垂直分力H

V．

○:

S对压架压力5拉开吊篮的引出索引力N=fKQ=1.06×1.2×8000=10176NO2、内力计算

○1轴力N=KG+N+T=1.2×（36164.4+8000）+10176+54061.75=117235.03N

VX○2弯矩风载对井架引起的弯矩，考虑最上部两道附墙受力，井架附墙上有6M自由端，因而近似的按两跨外伸梁计算。

l22/2=3991.27qa/2=71842.86N.m×6M=B12l2/8=-3991.27Lq/8=-35203N.m

8.4=M×C1起重荷载引起的水平分力对井架产生的弯矩，此时只考虑顶端附墙作用。

1.414/2=76164.31N.m××2.110176+10176M=6×B21.414/2=99867.26N.m2.1××M=8.410176+10176×C2:

所以井架顶端附墙处的总弯矩=71843.86+76164.31=148007.17N.m+MM=MB2B1B:

井架顶端倒数第二通附墙处的总弯矩=35203+99867.26=135070.26N.m

M=M+MC2CC13、截面验算：

○1井架截面的力学性质，查型钢特性表得：

2275立杆：

∠Z=2.15cCm

=10.20m×7A=40.8Cm4A0004=1.48Cm

ⅰ=II=53.6CmYX．

50∠=4.8Cm5A横杆：

×04=0.98CmI=I=11.21CmⅰYX轴井架的总惯性矩X∽X轴Y∽Y24

2Cm（180/2+2.15）]=315092.48I=4[I+A（B/2-Z）×]=4[53.6+10.2×0Y0Z1○计算轴力、弯矩时，风荷载是按井架对（2井架的整体稳定验算角线方向考虑，故偏于安全）。

顶端附墙处截面：

=148007.17N.mN=117235.03NM00:

井架的长细比/2700315092.48/40.8=2700/87.88=30.72

/4A/

Iλ=L00Y:

换算长细比2+40A/A=λ=33.37

λy00y由《钢结构设计规范》查得ψ=0.924

y7222×1040.8/33.372=7586226N

×2.1×=3.14λEA/=NπEnN/ψA+BM/γW（1-0.8MX/N）≤fEByXmX2式中B—等效弯矩系数mXW—弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩X2—钢材强度设计值，f=215N/mmf×2700×0.075+0.85×148007.17/1×9.93×（1-0.8×117235.03/0.924310117235.03/7586226）×≤215

22（安全215N/mm62.65+12.83=75.48N/mm＜）

顶端倒数第二通附墙所受力小于顶端附端，故不再计算。

．

○立杆角钢的稳定性验算3N.m

=148007.14=117235.03NMN00立杆:

角钢的轴力）

/4+M/2（B-2EN=N00022.15）=71428.04N

×/2×（180-2×10=117235.03/4+148007.1775∠I=1.48cm

，×，已知立杆计算长度L=180cm70查得=180/1.48=121.62ⅰ=0.425

ψλ=L/0222=164.77×10.2×10f=215N/mm≤N/ψA=71428.04/0.425N/mm○4交叉支撑验算：

考虑到附墙均起作用，所以最顶端附墙处截面的剪力为：

l12=60467.74N

12=12572.50+3991.27××+qV=TH按《钢结构设计规范》：

215×0.075/85××235/235

/235=27000V=A85ff／·y=5122.06N

取计算剪力为Ｖ=60467.74N

交叉支撑的内力:

N=V/4COSa=60467.74/4×210/175=12597.45NL计算长度L=175Cmⅰ=0.98

0min所以ⅰ=175/0.98=178.6cm查表得ψ=L/=0.229λ0min2

309=178.03×N/N/mmA=12597.45/0.229ψL2

178.6）=203.96（0.6+0.0015×（0.6+0.0015××N/mm）=235Fλ=235V

NL/ψA≤f安全V通过上述截机验算知道,井架的截面尺寸和材料规格,符合珠海市沿海风荷载的要求,也符合起重要求。