350X900
新浇混凝土结构层高（m）
3.8
梁侧楼板厚度（mm）
180
一、何载设计
2
模板及其支架自重标准值Gik（kN/m2）
面板
0.1
面板及次楞
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
25.5
新浇筑板钢筋混凝土自重标准值
3
G3k（kN/m）
1.5
施工人员及设备荷载标准值
Q1k（kN/m2）
2.5
省份
广东
地区
东莞
2
风荷载标准值咏（kN/m）
基本风压
2
30（kN/m）
0.38
非自定义：
0.356
风压高度变化系数
0.9
风荷载体型系数US
1.04
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱不共用B
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1200
梁底两侧立柱间距Ib（mm）
1200
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）
1200
支撑架顶层水平杆步距h'（mm）
600
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a（mm）
600
新浇混凝土楼板立柱间距la（mm）、Ib（mm）
1200、1200
混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
板底左侧立柱距梁中心线距离si（mm）
600
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
600
梁底增加立柱根数
0
每跨距内梁底支撑次楞根数
7
主楞两侧悬挑长度（mm）
300,300
结构重要性系数Y
1
可变荷载的组合值系数杞
0.9
设计简图如下:
、卜
AWL
[■flm
平面图
本图梁侧支撑构造仅作示意,
II
具体详见梁侧模板
it
I
C
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
验算方式
三等跨连续梁
按三等跨连续梁计算，简图如下:
I]]1^*11卄!
Ill]仃]I]][“J][、’]III]、”]]]]]]]]、*][^*]
[3]
（1）
23
截面抵抗距：
W=bh/6=35018>18/6=18900mm，截面惯性矩：
I=bh3/12=35018>18>18/12=170100mm4
根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014第4.3
节规定可知:
qi=Y>max[1.2（Gik+（G2k+G3k）来）+1.4Qik,
1.35（Gik+（G2k+G3k）Xh）+1.4cQlik]%=max[1.2^.1+（25.5+1.5）0.9）+1.425,
1.35（0.1+（25.5+1.5）O.X+1.409X.5]X35=12.631kN/m
1.35{G1k+（G2k+G3k）来]Xb=1.3521+（25.5+1.5）0.9]区35=11.529kN/m1.40.9XQ1k>b=1.4X0.92.50.35=1.103kN/m
q2=[G1k+（G2k+G3k）>h]>b=[0.1+（25.5+1.5）0.9]区35=8.54kN/m
1、抗弯验算
2222
Mmax=0.1q1静L+0.117C1活L=0.1>11.529>0.2+0.1171.1030.2=0.051kNm
0=Mmax/W=0.051106/18900=2.713N/mm2<[f>15N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
44
vax=0.677q2L/（100EI）=0.6778.54200/（10010000>170100）=0.054mm<[v]
=min[1/150,10]=min[200/150,10]=1.333mm
满足要求!
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
Rmax=1.15静1+1.2q1活1=1.1为1.529X0.2+1.2*103>0.2=2.801kN
标准值（正常使用极限状态）
Rmax=1.1q2l=1.18540.2=1.879kN
五、次楞验算
次楞类型
矩形木楞
次楞材料规格（mm）
50X100
2
次楞抗弯强度设计值[f]（N/mm）
13
2
次楞抗剪强度设计值[T]（N/mm）
1.4
次楞弹性模量E（N/mm2）
9600
次楞截面抵抗矩W（cm）
83.333
次楞截面惯性矩l（cm4）
416.667
计算简图如下:
][]]]]]]*»]]4f]II«F]]Ii\»]]、I’FJ]tf\>■]J、
承载能力极限状态
][]IIf]]I**]I；”]]]]][!
]’F]]]’*[][]][]]’F]]：
f\*]I；I’*!
][][[（]’fII；f\*][；F]I]]]
正常使用极限状态
承载能力极限状态:
面板传递给次楞q1=2.801/0.35=8.003kN/m
次楞自重q2=1.35e.3-0.1）0.2=0.054kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载Fi=max[1.2（0.1+（25.5+1.1）0.18）+1.425,1.35
X（0.1+（25.5+1.1）0.18）+1.409送.5]（0.6-0.35/2）/20.2+<1.35（X5）（0.9-0.18）0公=
0.512kN
梁右侧楼板传递给次楞荷载F2=max[1.2（0.1+（25.5+1.1）0.18）+1.425,1.35
><0.1+（25.5+1.1）0.18）+1.4092.5]（0.6-0.35/2）/20.2+1.350.5）（0.9-0.18）0.2=
0.512kN
正常使用极限状态:
面板传递给次楞q1=1.879/0.35=5.368kN/m
次楞自重q2=（0.3-0.1）0.2=0.04kN/m
梁左侧楼板传递给次楞荷载
Fi=（0.1+（25.5+1.1）0.18）（0.6-0.35/2）/20.2+0.5（0.9-0.18）0.2=0.28kN
梁右侧楼板传递给次楞荷载
F2=（0.1+（25.5+1.1）0.18）（0.6-0.35/2）/20.2+0.5（0.9-0.18）0.2=0.28kN
1、抗弯验算
满足要求!
2、抗剪验算
次楞剪力图（kN）
Vmax=1.945kN
22
Tax#3Vmax/（2bh0）=3>1.945>1000/（250X100）=0.583N/mm<[=]1.4N/mm
满足要求!
3、挠度验算
次楞变形图（mm）
vax=2.097mmC[v#min[1/150,10]=min[1200/150,10]=8mm
满足要求!
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Ri=1.945kN,R2=1.945kN
正常使用极限状态
R'i=1.243kN,R'2=1.243kN
六、主楞验算
主楞类型
钢管
主楞材料规格（mm）
①48X3
可调托座内主梁根数
2
主楞弹性模量E（N/mm）
206000
主楞抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主楞抗剪强度设计值[T]（N/mn2）
125
主楞截面惯性矩l（cm）
10.78
主楞截面抵抗矩W（cm）
4.49
验算方式
三等跨连续梁
主楞自重忽略不计，因主楞2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计
算简图如下:
0,9720.9720.3720.3720.9720.9720,9720.3720.3720.3720.9720,9720.9720.9720.9720.3720.9720.9720.972kN
主楞计算简图一
O.972kN
0.37^
0.GG1
0.194
0.GS1
0.08
0.194
■0.321
主楞弯矩图一（kNm）
主楞弯矩图二（kNm）
尸Mmax/W=0.681>106/4490=151.67N/mm2<[f>205N/mm2
满足要求!
2、抗剪验算
主楞剪力图一（kN）
0.972
0.972
02
主楞剪力图二（kN）
Vmax=2.997kN
22
Tax=2Vmax/A=2>2.997>1000/424=14.137N/mm<［舌］25N/mm
满足要求!
3、挠度验算
主楞变形图一（mm）
2
0.131
vax=1.964mmC[v#min[1/150,10]=min[1200/150,10]=8mm
满足要求!
4、支座反力计算
承载能力极限状态图一立柱1:
Ri=12.798kN,立柱2:
R2=12.798kN
立柱1：
Ri=1.944kN,立柱2:
R2=1.944kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座内主梁根数
2
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
可调托座最大受力N=max[Ri,R2]=12.798kN<[N^30kN
满足要求!
八、立柱验算
钢管类型
①48X3
2
立柱截面面积A（mm）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
支架立杆计算长度修正系数n
1.2
1、长细比验算
hmax=max（nh,h'+2a）=max（1.2x1200,600+2=>180]Dmm
入=hax/i=1800/15.9=113.208<[入]=180
长细比满足要求!
查《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014附录A表
A.0.1得，©=0.386
2、风荷载计算
Mw=yX1.4XXsXaXi2/10=1.4X.9X.356X.2X.22/10=0.078kNm
3、稳定性计算
Ri=12.798kN,R2=12.798kN
立柱最大受力Nw=max[Ri,R2]+1.350.15）（3.8-0.9）+Mw/lb=max[12.798,
12.798]+0.587+0.078/1.2=13.45kN
f=N/（©A）+M/W=13450.137/（0.386424）+0.078106/4490=99.444N/mm2w[f]
2
=205N/mm2
满足要求!
九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h（mm）
400
混凝土强度等级
C30
立杆底座长a（mm）
100
立杆底座宽b（mm）
100
F1=N=13.45kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl<（0.7hft+0.25（pc,m）nmh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
册
截面高度影响系数：
当hw800mm时，取併=1.0；当h>2000mm寸，取
S=0.9;中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
opc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，
2
其值控制在1.0-3.5N/mm范围内
um
临界截面周长：
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂
直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
n=min（nn）
41=0.4+1.2/sBS=0.5+as00/4Um
n
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，fe
不宜大于4:
当fev2时取fe=2,当面积为圆形时，取fe=2
as
板柱结构类型的影响系数：
对中柱，取as=40，对边柱，取as=30:
对
角柱，取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中opGm之值，将其取
为0，作为板承载能力安全储备。
可得：
3i=1,ft=1.43N/mm,n=1ho=h-2O=38Omm,
um=2[（a+ho）+（b+ho）]=192Omm
F=（O.7hjft+0.25pc,
m）nmh0=（0.7X1x1.43+0.25X0）X1X1920x380/1000=7301334NkNW
满足要求!
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表
公式
参数剖析
Fl<1.35cPlfcAln
F1
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值
比
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用
0
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
1/2
0=（Ab/Al）
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定
可得：
fc=14.3N/mm2,21,
0=（Ab/Al）1/2=[（a+2b）（X+2b）/（ab）]1/2=[（300）（X00）/（1001X0）]1/2=3,
2
Aln=ab=10000mm
F=1.35©BfcAin=1.35X1X3X14.3X10000/1000=579.15=N3.45kN满足要求！
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