600MW机组脱硫脱硝培训教材133页.docx
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600MW机组脱硫脱硝培训教材133页
长沙电厂2×600MW机组脱硫脱硝培训教材
目录
第一章绪论
第一节常规湿法脱硫技术
第二节常规脱硝技术
第三节长沙电厂机组概况
第二章脱硫脱硝的理论基础
第一节NOx、SOx的生成机理
第二节烟气脱硫的理论
第三节烟气脱硝的理论
第三章湿法石灰石/石膏脱硫工艺（WFGD）
第一节WFGD工艺流程
第二节石灰石石膏湿法脱硫工艺的描述
第三节影响WFGD工艺性能的主要因素
第四章WFGD的烟气系统
第一节烟气特性及参数
第二节烟气系统流程
第三节烟气系统的主要设备
第五章WFGD的吸收塔系统
第一节吸收塔系统简介
第二节吸收塔工作原理
第三节吸收塔系统的主要设备
第六章WFGD的吸收剂制备系统
第一节系统简介
第二节石灰石卸料、储存与输运系统
第三节湿磨机
第七章WFGD的石膏脱水系统
第一节石膏脱水系统流程
第二节石膏脱水系统的主要设备
第三节石膏脱水系统的工艺特点
第八章WFGD的公用及辅助系统
第一节排放系统
第二节工艺水、废水排放系统
第三节压缩空气系统
第四节管道和阀门
第九章WFGD的热工控制系统
第一节热工控制系统概述
第二节FGD_DCS
第三节现场仪表及执行机构
第四节模拟量控制系统
第五节顺序控制系统
第一十章WFGD工艺的运行、维护与故障处理
第一节WFGD的启动与调试
第二节WFGD的启、停操作
第三节WFGD的保护与联锁
第四节WFGD的故障处理
第一十一章脱硝工艺
第一节脱硝工艺概况
第二节脱硝工艺的流程
第三节脱硝工艺的监测、电气与控制
附录一脱硝设备供货清单
附录二DCS供货清单
附录二入口烟气氮氧化物含量变化时脱硝效率修正曲线
第一章绪论
比晓夫吸收塔其实也是一种单回路喷淋塔，之所以把它单独列为一个类别，是因为它比较独特，和常规单回路喷淋塔有较大的不同。
其主要特点是它把浆液池分为上下两个区，上部氧化区在低pH值环境下运行，提供了最好的氧化条件，下部为新加入的吸收剂区，pH值较高，有利于吸收反应。
比晓夫吸收塔具有双回路喷淋塔分为不同pH值区域的优点，但是其塔的结构比双回路喷淋塔简单，只需一个回路。
比晓夫吸收塔另外一个特点是它的脉冲悬浮系统，不需要搅拌器，浆液的搅拌靠脉冲泵，长期关机后可以无障碍启动。
1）液注塔
液注塔是三菱公司专利技术，上面介绍的三种吸收塔都属于喷淋塔，而液注塔则是完全不同于喷淋塔的一种吸收塔。
喷淋塔是使吸收剂（浆液）自上往下喷淋，喷淋层一般设置多层，而液注塔是从下往上喷射，形成树状的液注，液注在上升与下落过程中重复接触烟气，完成吸收反应，喷射层为单层设置。
液注塔的结构比喷淋塔更为简单，特别是在喷淋（喷射）层的设置上，喷淋塔的喷淋层为多层，喷嘴的分布和对喷嘴喷射角度都有严格要求，而液淋塔对喷射层无严格要求，技术上容易实现。
2）填料塔
填料塔是主要应用于早期的湿法脱硫装置，由于其结垢和堵塞问题难以解决，目前新上的脱硫装置已很少采用填料塔。
3）鼓泡塔
鼓泡塔是千代田化工建设研制开发的湿法脱硫技术，以上介绍的五种吸收塔的脱硫机理是一致的，都是通过烟气与浆液雾滴或液滴顺流或逆流接触进行反应，脱除烟气中的SO2，而鼓泡塔的脱硫机理则完全不同，它是将烟气直接通到浆液中，通过烟气在浆液中鼓起的气泡与浆液进行接触反应。
在吸收塔的结构上，鼓泡塔与喷淋塔最显著的区别是不设喷淋层、没有浆液循环泵。
但是，鼓泡塔插入浆液中的烟气管有很多根，内部件多，结构较复杂，系统阻力也很大。
2.2各种湿法脱硫技术
上面所述六种吸收塔，填料塔、板式塔已经淘汰，而双回路喷淋塔、比晓夫吸收塔、液注塔、鼓泡塔均为某个（或两个）公司独有的专利技术，分别为Research-Cottrell和诺尔－克尔兹（双回路喷淋塔）、比晓夫（比晓夫吸收塔）、三菱（液注塔）、千代田（鼓泡塔）拥有，其它公司基本上采用单回路喷淋吸收塔。
ALSTOM、AE、IHI、BHK（巴布科克日立）、B&W、MASULEX湿法脱硫技术公司均采用单回路喷淋吸收塔，比晓夫公司则使用的是比晓夫吸收塔，EEC为鼓泡塔（千代田将日本国外的技术许可转给了EEC）。
其实，比晓夫吸收塔也是一种单回路喷淋塔，采用悬浮脉冲搅拌技术和池分离强制氧化技术。
1）比晓夫单回路喷淋塔和鼓泡塔比较
鼓泡塔是一种在脱硫原理上完全不同于其它湿法的脱硫技术，在技术上有独到之处，脱硫效率高、除尘性能好、没有喷淋层与循环泵、吸收塔控制简单是它的优点。
鼓泡塔是千代田独自研制开发的湿法脱硫技术，而喷淋塔发展历史较长，又为世界上大多数脱硫公司拥有，所以在技术成熟程度，技术开发能力上鼓泡塔不能与喷淋塔相比。
鼓泡塔虽然不需要循环泵，但是阻力大，对脱硫风机出力的要求大，在节约电耗上的优势并不明显。
其吸收塔结构复杂、内部件多、体积较大，在成本上与喷淋塔相比并不具备优势。
由于鼓泡塔业绩较少，脱硫原理较独特，对于业主，鼓泡塔也许是一个全新的概念，要使业主接受这一概念要比喷淋塔困难得多。
所以，鼓泡塔还需作进一步考察，目前不宜作为公司引进湿法脱硫技术的首选。
比晓夫吸收塔兼有双回路喷淋塔和单回路喷淋塔的优点，它既有双回路喷淋塔将吸收塔分为不同pH值区域的特点，又有单回路喷淋塔结构简单的优点，另外脉冲悬浮系统也是一个非常独特的优点，使比晓夫公司脱硫系统效率高、故障低、可用率高、维护方便。
其它公司使用的均为单回路喷淋塔，吸收塔的结构差异不大，技术上也大同小异，在脱硫市场上都具备丰富的经验，技术上差异不是非常明显。
2）国内脱硫公司采用的技术
国内从事湿法脱硫的公司主要有龙源、龙净、远达、三融、上海石川岛、国华荏原等公司，采用国外湿法脱硫技术的公司如下：
龙源（德国BBP集团SteinmÜller公司），龙净（德国鲁奇集团Bischoff（比晓夫）公司），远达（日本三菱），三融（日本川崎），上海石川岛（日本石川岛），国华荏原（日本荏原）。
第二节常规脱硝技术
由于炉内低氮燃烧技术的局限性,对于燃煤锅炉,采用改进燃烧技术可以达到一定的除NOx效果,但脱除率一般不超过60%。
使得NOx的排放不能达到令人满意的程度,为了进一步降低NOX的排放,必须对燃烧后的烟气进行脱硝处理。
目前通行的烟气脱硝工艺大致可分为干法、半干法和湿法3类。
（1）干法包括选择性非催化还原法（SNCR）、选择性催化还原法（SCR）、电子束联合脱硫脱硝法;
（2）半干法有活性炭联合脱硫脱硝法;
（3）湿法有臭氧氧化吸收法等。
就目前而言，干法脱硝占主流地位。
其原因是：
NOx与SO2相比，缺乏化学活性，难以被水溶液吸收；NOx经还原后成为无毒的N2和O2，脱硝的副产品便于处理；NH3对烟气中的NO可选择性吸收，是良好的还原剂。
湿法与干法相比，主要缺点是装置复杂且庞大；排水要处理，内衬材料腐蚀，副产品处理较难，电耗大（特别是臭氧法）。
2.1SCR技术
SCR又称选择性催化还原脱硝技术，把
2.2SNCR技术
SNCR又称为选择性非催化还原脱硝技术，还原剂可用NH3或尿素，反应温度为900～1100℃，不使用催化剂，脱硝效率为25%～50%，还原剂通常在炉膛内喷射，但需与锅炉厂家配合；不会导致SO2氧化，NH3逃逸体积分数为10×10-6～15×10-6；对空气预热器的影响为不导致SO2的氧化，造成堵塞或腐蚀的机会为三者最低，没有系统压力损失；燃料对其无影响，此外，它受炉膛内烟气流速及温度分布的影响。
2.3SNCR与SCR混合型技术
还原剂可使用NH3或尿素，反应温度前段为900～1100℃，后段为320～400℃，后段加装少量催化剂（成分主要为TiO2，V2O5，WO3）；脱硝效率为40%～70%；锅炉负荷不同还原剂喷射位置也不同，通常位于一次过热器或二次过热器后端；SO2氧化较SCR低，NH3逃逸体积分数为5×10-6～10×10-6；对空气预热器影响为SO2氧化率较SCR低，造成堵塞或腐蚀的机会较SCR低；催化剂用量较SCR小，产生的压力损失相对较低，燃料的影响与SCR相同；受锅炉的影响与SNCR影响相同。
通过对以上3种方法的比较，可以看出SCR脱硝效果比较好，但是工程造价高，SNCR工程造价低，但是效率不高，所以目前工程多采用效率和造价均中等的SNCR与SCR混合型。
1主体工程概况
主机组2×600MW国产超临界燃煤发电机组的锅炉由东方锅炉厂制造生产，其型式为超临界参数、变压直流、单炉膛∏形布置、对冲型燃烧﹑一次中间再热、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架悬吊结构锅炉。
设计每台炉配二台三分仓回转式空气预热器和二台四电场电除尘器、锅炉最大连续蒸发量（BMCR）1903t/h；过热器出口参数25.4MPa（g）571℃；汽轮机由东方汽轮机厂制造生产，型式为超临界参数、中间一次再热、单轴三缸四排汽、双背压凝汽式；汽轮机最大连续出力（TMCR）634.352MW；汽轮机铭牌出力（TRL）600MW；主汽门进口额定参数24.2MPa（a）/566℃；采用东方电机厂制造生产的额定功率为600MW、水-氢-氢冷却方式的发电机。
2煤质及参数
本工程燃用山西潞安煤业集团有限公司的平煤和晋城煤业集团有限公司的无烟煤煤质资料见下表：
表1.1长沙电厂工程煤质分析表
元素分析
收到基碳
Car
%
60.09
55.40
收到基氢
Har
2.94
1.89
3.59
2.53
1.34
0.95
1.0
1.25
23.26
29.32
7.78
8.6
表1.2长沙电厂2×600MW机组燃料消耗量
注日平均运行小时数按20h考虑年利用小时数按4800h考虑
3炉后设备和脱硫系统入口烟气参数
本工程每台锅炉配置两台电气除尘器，除尘效率不低于99.69%。
除尘器出口烟气含尘浓度81.9mg/Nm3。
每台锅炉配置两台轴流式引风机，两台锅炉合用一座钢筋混凝土砖套筒烟囱其出口直径为8.5m烟囱高度暂定为210.0m。
脱硫系统入口烟气参数见下表：
表1.3烟气参数（一台锅炉BMCR工况）
℃
本厂采用的脱硫吸收剂为石灰石，其品质为CaO含量大于50%，MgO含量小于3%，粒径按小于20mm。
根据计算每年需消耗约3.88万吨石灰石。
两台机组共用石灰石耗量见下表：
注：
日运行小时数按20小时计年利用小时数按4800小时计钙硫比1.03脱硫效率90%
第二章脱硫脱硝的理论基础
第一节NOx、SOx的生成机理
1.1硫氧化物生成机理
空气中的硫氧化物主要来源于含硫燃料的燃烧。
燃料中的硫，除少量非燃烧性硫（5～10%）残留在灰分中外，绝大部分都氧化成SO2。
不过即使空气过量，也只有0.5～2%的SO2转化成SO3。
煤炭中的可燃硫有两种：
有机硫：
硫茂、硫醇和二硫化物
无机硫：
FeS2
有机硫构成煤分子的一部分，在煤中均匀分布，而无机硫颗粒尺寸较小，在煤中通常呈独立相弥散分布。
低硫煤中主要是有机硫，约为无机硫的8倍；高硫煤中主要是无机硫，约为有机硫的3倍。
煤受热后分解时，煤中有机硫和无机硫同时被挥发出来，结合松散的有机硫在低温（＜700K）下分解，结合紧密的有机硫在较高温度（＞800K）下分解释出，遇氧全部氧化成SO2，在还原性气氛下，挥发分主要气体H2S反应路线为：
无机硫的分解速度很慢，在还原性气氛和温度＜800K以及足够停留时间的条件下，无机硫将分解成FeS、S2和H2S，其中FeS必须在更高温度（＞＝1700K）和更长时间下才能分解成Fe、S2等，并氧化成SO2，在氧化气氛下，FeS2直接生成SO2：
SO3除了从SO2与O2直接反应生成外，还可由下列两个途径产生：
（1）在火焰高温区内：
火焰温度越高，氧原子浓度越大，则SO3生成量越大
（2）受热面积上灰和氧化膜的催化作用
1.2影响SOx生成量的主要因素
（1）燃料中含硫量越多，SO2和SO3生成量也越多
（2）过剩空气系数越大，SO3生成量也越多
（3）火焰区温度高，氧分子离解成氧原子多，因而SO3生成量也多
1.3氮氧化物的生成机理
在氮氧化物中，NO占有90%以上，二氧化氮占5%-10%，产生机理一般分为如下三种：
（a）.热力型
燃烧时，空气中氮在高温下氧化产生，其中的生成过程是一个不分支连锁反应。
其生成机理可用捷里多维奇（Zeldovich）反应式表示。
随着反应温度T的升高，其反应速率按指数规律增加。
当T<1500℃时,NO的生成量很少,而当T>1500℃时,T每增加100℃,反应速率增大6-7倍。
热力型氮氧化物生成机理：
O2+N->2O+N
O+N2->NO+N
N+O2->NO+O
在高温下总生成：
N2+O2->2NO
2NO+O2->NO2
（b）.瞬时反应型（快速型）
快速型NOx是1971年Fenimore通过实验发现的。
在碳氢化合物燃料燃烧在燃料过浓时，在反应区附近会快速生成NOx。
由于燃料挥发物中碳氢化合物高温分解生成的CH自由基可以和空气中氮气反应生成HCN和N，再进一步与氧气作用以极快的速度生成，其形成时间只需要60ms，所生成的与炉膛压力0.5次方成正比,与温度的关系不大。
上述两种氮氧化物都不占NOx的主要部分，不是主要来源。
分支连锁反应。
其生成机理可用捷里多维奇（Zeldovich）反应式表示速率增大6-7倍。
（c）.燃料型NOx
由燃料中氮化合物在燃烧中氧化而成。
由于燃料中氮的热分解温度低于煤粉燃烧温度，在600－800℃时就会生成燃料型，它在煤粉燃烧NOx产物中占60－80％。
在生成燃料型NOx过程中，首先是含有氮的有机化合物热裂解产生N、CN、HCN和等中间产物基团，然后再氧化成NOx。
由于煤的燃烧过程由挥发份燃烧和焦炭燃烧两个阶段组成，故燃料型的形成也由气相氮的氧化（挥发份）和焦炭中剩余氮的氧化（焦炭）两部分组成。
图2.1氮氧化的生成机理
1）主要影响因素
（1）炉温对NOx生成的影响
图炉温与氮氧化省的关系
（2）过剩空气系数对NOx生成的影响
（3）预热空气温度对NOx生成的影响
2）降低Nox的方法
（1）改进燃烧技术
空气分级降低NOx排放
低氧燃烧降低NOx排放
浓淡偏差燃烧降低NOx排放
燃料分级降低NOx排放
烟气再循环降低NOx排放
（2）烟气脱硝
还原法脱硝
氧化法脱硝
第二节湿法脱硫的原理
3.1吸收原理
吸收液通过喷嘴雾化喷入吸收塔，分散成细小的液滴并覆盖吸收塔的整个断面。
这些液滴与塔内烟气逆流接触，发生传质与吸收反应，烟气中的SO2、SO3及HCl、HF被吸收。
SO2吸收产物的氧化和中和反应在吸收塔底部的氧化区完成并最终形成石膏。
为了维持吸收液恒定的pH值并减少石灰石耗量，石灰石被连续加入吸收塔，同时吸收塔内的吸收剂浆液被搅拌机、氧化空气和吸收塔循环泵不停地搅动，以加快石灰石在浆液中的均布和溶解。
3.2化学过程
强制氧化系统的化学过程描述如下：
（1）吸收反应
烟气与喷嘴喷出的循环浆液在吸收塔内有效接触,循环浆液吸收大部分SO2，反应如下：
SO2＋H2O→H2SO3（溶解）
H2SO3⇋H＋＋HSO3－（电离）
吸收反应的机理：
吸收反应是传质和吸收的的过程，水吸收SO2属于中等溶解度的气体组份的吸收，根据双膜理论，传质速率受气相传质阻力和液相传质阻力的控制，
吸收速率＝吸收推动力/吸收系数（传质阻力为吸收系数的倒数）
强化吸收反应的措施：
a）提高SO2在气相中的分压力（浓度），提高气相传质动力。
b）采用逆流传质，增加吸收区平均传质动力。
c）增加气相与液相的流速，高的Re数改变了气膜和液膜的界面，从而引起强烈的传质。
d）强化氧化，加快已溶解SO2的电离和氧化，当亚硫酸被氧化以后,它的浓度就会降低,会促进了SO2的吸收。
e）提高PH值，减少电离的逆向过程，增加液相吸收推动力。
f）在总的吸收系数一定的情况下，增加气液接触面积，延长接触时间，如：
增大液气比，减小液滴粒径，调整喷淋层间距等。
g）保持均匀的流场分布和喷淋密度，提高气液接触的有效性。
（2）氧化反应
一部分HSO3－在吸收塔喷淋区被烟气中的氧所氧化，其它的HSO3－在反应池中被氧化空气完全氧化，反应如下：
HSO3－＋1/2O2→HSO4－
HSO4－⇋H＋＋SO42－
氧化反应的机理：
氧化反应的机理基本同吸收反应，不同的是氧化反应是液相连续，气相离散。
水吸收O2属于难溶解度的气体组份的吸收，根据双膜理论，传质速率受液膜传质阻力的控制。
强化氧化反应的措施：
a）降低PH值，增加氧气的溶解度
b）增加氧化空气的过量系数，增加氧浓度
c）改善氧气的分布均匀性，减小气泡平均粒径，增加气液接触面积。
（3）中和反应
吸收剂浆液被引入吸收塔内中和氢离子，使吸收液保持一定的pH值。
中和后的浆液在吸收塔内再循环。
中和反应如下：
Ca2＋＋CO32－＋2H＋＋SO42－＋H2O→CaSO4·2H2O＋CO2↑
2H＋＋CO32－→H2O＋CO2↑
中和反应的机理：
中和反应伴随着石灰石的溶解和中和反应及结晶，由于石灰石较为难溶，因此本环节的关键是，如何增加石灰石的溶解度，反应生成的石膏如何尽快结晶，以降低石膏过饱和度。
中和反应本身并不困难。
强化中和反应的措施：
a）提高石灰石的活性，选用纯度高的石灰石，减少杂质。
b）细化石灰石粒径，提高溶解速率。
c）降低PH值，增加石灰石溶解度，提高石灰石的利用率。
d）增加石灰石在浆池中的停留时间。
e）增加石膏浆液的固体浓度，增加结晶附着面，控制石膏的相对饱和度。
f）提高氧气在浆液中的溶解度，排挤溶解在液相中的CO2，强化中和反应。
（4）其他副反应
烟气中的其他污染物如SO3、Cl、F和尘都被循环浆液吸收和捕集。
SO3、HCl和HF与悬浮液中的石灰石按以下反应式发生反应：
SO3＋H2O→2H＋＋SO42－
CaCO3+2HCl<==>CaCl2+CO2+H2O
CaCO3+2HF<==>CaF2+CO2+H2O
副反应对脱硫反应的影响及注意事项：
脱硫反应是一个比较复杂的反应过程，其中一些副反应，有些有利于反应的进程，有些会阻碍反应的发生，下列反应应当在设计中予以重视：
a）Mg的反应
浆池中的Mg元素，主要来自于石灰石中的杂质，当石灰石中可溶性Mg含量较高时（以MgCO3形式存在），由于MgCO3活性高于CaCO3会优先参与反应，对反应的进行是有利的，
但过多时，会导致浆液中生成大量的可溶性的MgSO3，它过多的存在，使的溶液里SO32-浓度增加,导致SO2吸收化学反应推动力的减小，而导致SO2吸收的恶化。
另一方面，吸收塔浆液中Mg＋浓度增加，会导致浆液中的MgSO4（L）的含量增加，既浆液中的SO42-增加，会对导致吸收塔中的悬浮液的氧化困难，从而需要大幅度增加氧化空气量，氧化反应原理如下：
HSO3－＋1/2O2→HSO4－
（1）
HSO4－⇋H＋＋SO42－
（2）
因为
（2）式的反应为可逆反应，从化学反应动力学的角度来看，如果SO42-的浓度太高的话，不利于反应向右进行。
因此喷淋塔一般会控制Mg＋离子的浓度，当高于5000ppm时，需要通过排出更多的废水，此时控制准则不再是CL－小于20000ppm
b）AL的反应
AL主要来源于烟气中的飞灰，可溶解的AL在F离子浓度达到一定条件下，会形成氟化铝络合物（胶状絮凝物），包裹在石灰石颗粒表面，形成石灰石溶解闭塞，严重时会导致反应严重恶化的重大事故。
c）Cl的反应
在一个封闭系统或接近封闭系统的状态下，FGD工艺的运行会把吸收液从烟气中吸收溶解的氯化物增加到非常高的浓度。
这些溶解的氯化物会产生高浓度的溶解钙,主要是氯化钙,如果高浓度的溶解的钙离子存在FGD系统中,就会使溶解的石灰石减少,这是由于”共同离子作用”而造成的,在”共同离子作用”下,来自氯化钙的溶解钙就会妨碍石灰石中碳酸钙的溶解。
控制CL离子的浓度在12000－20000ppm是保证反应正常进行的重要因素。
第三节烟气脱硝的理论
由于目前火电厂大多采用SCR脱硝技术，因此，本教材主要从以下三个方面阐述SCR脱硝技术。
图2.1SCR工艺流程
1影响SCR脱硝效率的主要因素
（1）催化剂
不同的催化剂有不同的活性和物理性能,这就决定了不同的结构和表面积。
一般来说,对于选定的催化剂,结构越简单,表面积越大,越有利于催化剂的布置和反应器内反应物的反应。
催化剂活性越高,氨气与烟气中的NOx反应越剧烈,在一定结构反应器中采用的还原剂（氨）的剂量越少,即n（NH3）/n（NOx）比值就越小;同样,在相同的n（NH3）/n（NOx）比值下,采用活化性高的催化剂有利于小尺寸反应器的运行。
总的来说,在n（NH3）/n（NOx）比值、反应器尺寸一定的条件下,催化剂活性越大,降低NOx生成量的可能性就越大。
（2）反应温度
反应温度在一定程度上决定着还原剂（氨）与烟气中NOx的反应速率,同时也影响催化剂的活性。
一般来说,反应温度越高,越有利于SCR系统的运行,但是,考虑综合效率问题（主要是烟气加热）,并不是采用设备的极限温度,而是在一定工况下采用最佳的反应温度,温度范围视SCR反应器在锅炉尾部的布置位置而定。
（3）烟气在反应器内的空间速度
空间速度是SCR的一个关键设计参数。
它是标准温度和压力下的湿烟气在催化剂容积内滞留时间的尺度。
空间速度的大小取决于催化剂的结构,决定反应的彻底性,也就对SCR系统的效率有所影响。
（4） 烟气流型
烟气流型在一定程度上取决于催化剂的结构,合理的烟气流型有利于催化剂的充分利用,也有利于还原剂与烟气中NOx的反应,进而使得SCR系统有较高的脱硝效率。
2SCR装置对锅炉设备的影响
1）氨逃逸及其对下游设备的影响
由于氨与NOx的不完全反应,会有少量的氨与烟气一道逃逸出反应器,这种情况称之为氨逃逸。
氨逃逸可导致:
a）生成硫酸氨沉积在催化剂和空预器上,造成催化剂中毒和空预器的腐蚀;
b）造成FGD废水及空预器清洗水中含NH3;
c）增加飞灰中的NH3化合物,改变飞灰的品质。
2）SO2转换成SO3对尾部烟道设备的影响
由于在催化反应器中SO2将转化成SO3,反应器下游的SO3会明显的增加,特别是在高含尘烟气段布置系统中,除了可生成硫酸氨以外,在露
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