L15梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书.docx
《L15梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《L15梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书.docx（12页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
L15梁模板盘扣式梁板立柱不共用计算书
梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL1500*2500
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
1500×2500
模板支架高度H（m）
6
模板支架横向长度B（m）
30
模板支架纵向长度L（m）
40
梁侧楼板厚度（mm）
130
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.039
地基粗糙程度
C类（有密集建筑群市区）
模板支架顶部距地面高度（m）
9
风压高度变化系数μz
0.65
风荷载体型系数μs
0.2
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向
梁跨度方向立柱纵距是否相等
是
梁跨度方向立柱间距la（mm）
600
梁底两侧立柱间距lb（mm）
1500
支撑架中间层水平杆最大竖向步距h（mm）
2000
支撑架顶层水平杆步距h'（mm）
1000
可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a（mm）
500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
1200、1200
混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置
居中
梁底左侧立柱距梁中心线距离（mm）
750
板底左侧立柱距梁中心线距离s1（mm）
2050
板底右侧立柱距梁中心线距离s2（mm）
2950
梁底增加立柱根数
3
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离（mm）
375,750,1125
梁底支撑小梁根数
7
梁底支撑小梁间距
250
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
0
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
200
梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1（mm）
0
梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2（mm）
0
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
16
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.4
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×16×16/6＝42666.667mm3，I＝bh3/12=1000×16×16×16/12＝341333.333mm4
q1＝[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×Q1k]×b=[1.2×（0.1+（24+1.5）×2.5）+1.4×3]×1＝80.82kN/m
q1静＝1.2×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝1.2×[0.1+（24+1.5）×2.5]×1＝76.62kN/m
q1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/m
q2＝[1×G1k+1×（G2k+G3k）×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×（24+1.5）×2.5+1×3]×1＝66.85kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×76.62×0.252+0.121×4.2×0.252＝0.544kN·m
σ＝Mmax/W＝0.544×106/42666.667＝12.754N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/（100EI）=0.632×66.85×2504/（100×10000×341333.333）＝0.484mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[250/150，10]＝1.667mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×76.62×0.25+0.446×4.2×0.25＝7.996kN
R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×76.62×0.25+1.223×4.2×0.25＝23.178kN
R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×76.62×0.25+1.142×4.2×0.25＝18.975kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2L=0.393×66.85×0.25＝6.568kN
R2'=R4'=1.143q2L=1.143×66.85×0.25＝19.102kN
R3'=0.928q2L=0.928×66.85×0.25＝15.509kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁截面类型（mm）
100×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁截面抵抗矩W（cm3）
166.67
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面惯性矩I（cm4）
833.33
小梁计算方式
二等跨连续梁
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左＝R1/b=7.996/1＝7.996kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[23.178,18.975,23.178]/1=23.178kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右＝R5/b=7.996/1＝7.996kN/m
小梁自重：
q2＝1.2×（0.3-0.1）×1.5/6=0.06kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×（2.5-0.13）=1.422kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×（2.5-0.13）=1.422kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.13）+1.4×3]×（2.05-1.5/2）/2×1=5.665kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.13）+1.4×3]×（2.95-1.5/2）/2×1=9.587kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=7.996+0.06+1.422+5.665=15.143kN/m
中间小梁荷载q中=q1中+q2=23.178+0.06=23.238kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=7.996+0.06+1.422+9.587=19.065kN/m
小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[15.143,23.238,19.065]=23.238kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：
q1左'＝R1'/b=6.568/1＝6.568kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：
q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b=Max[19.102,15.509,19.102]/1=19.102kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：
q1右'＝R5'/b=6.568/1＝6.568kN/m
小梁自重：
q2'＝1×（0.3-0.1）×1.5/6=0.05kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×（2.5-0.13）=1.185kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×（2.5-0.13）=1.185kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×（0.5+（24+1.1）×0.13）+1×3]×（2.05-1.5/2）/2×1=4.396kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×（0.5+（24+1.1）×0.13）+1×3]×（2.95-1.5/2）/2×1=7.439kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=6.568+0.05+1.185+4.396=12.199kN/m
中间小梁荷载q中'=q1中'+q2'=19.102+0.05=19.152kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右'=6.568+0.05+1.185+7.439=15.242kN/m
小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[12.199,19.152,15.242]=19.152kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×23.238×0.62，0.5×23.238×0.22]＝1.046kN·m
σ=Mmax/W=1.046×106/166670=6.274N/mm2≤[f]=15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×23.238×0.6，23.238×0.2]＝8.714kN
τmax=3Vmax/（2bh0）=3×8.714×1000/（2×100×100）＝1.307N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.521q'l14/（100EI）＝0.521×19.152×6004/（100×9350×833.33×104）＝0.166mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[600/150，10]＝4mm
ν2＝q'l24/（8EI）＝19.152×2004/（8×9350×833.33×104）＝0.049mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×23.238×0.6,0.375×23.238×0.6+23.238×0.2]=17.428kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=11.357kN,R2=17.428kN,R3=14.276kN,R4=14.276kN,R5=14.276kN,R6=17.428kN,R7=14.299kN
正常使用极限状态
Rmax'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×19.152×0.6,0.375×19.152×0.6+19.152×0.2]=14.364kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=9.149kN,R2'=14.364kN,R3'=11.669kN,R4'=11.669kN,R5'=11.669kN,R6'=14.364kN,R7'=11.431kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型（mm）
Φ48×3.5
主梁计算截面类型（mm）
Ф48×3
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
可调托座内主梁根数
2
受力不均匀系数
0.6
主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ=Mmax/W=0.619×106/4490=137.822N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝8.646kN
τmax=2Vmax/A=2×8.646×1000/424＝40.782N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.162mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[375/150，10]＝2.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=8.646kN，R2=15.546kN，R3=11.857kN，R4=15.546kN，R5=10.411kN
立柱所受主梁支座反力依次为P1=8.646/0.6=14.41kN，P2=15.546/0.6=25.909kN，P3=11.857/0.6=19.761kN，P4=15.546/0.6=25.91kN，P5=10.411/0.6=17.351kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
可调托座最大受力N＝max[P1，P2，P3，P4，P5]＝25.91kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型（mm）
Φ48×3.5
钢管计算截面类型（mm）
Ф48×3
钢材等级
Q345
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
支架立柱计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
300
支架自重标准值q（kN/m）
0.15
1、长细比验算
hmax=max（ηh,h'+2ka）=max（1.2×2000,1000+2×0.7×500）=2400mm
λ=hmax/i=2400/15.9=150.943>[λ]=150
长细比不满足要求！
查表得，φ＝0.229
2、风荷载计算
Mw＝φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.039×0.6×22/10＝0.012kN·m
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：
1）面板验算
q1＝[1.2×（0.1+（24+1.5）×2.5）+1.4×0.9×3]×1＝80.4kN/m
2）小梁验算
q1＝max{7.949+1.2×[（0.3-0.1）×1.5/6+0.5×（2.5-0.13）]+[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.13）+1.4×0.9×3]×max[2.05-1.5/2，2.95-1.5/2]/2×1，23.05+1.2×（0.3-0.1）×1.5/6}=23.11kN/m
同上四～六计算过程，可得：
P1＝14.155kN，P2＝25.758kN，P3＝19.632kN，P4＝25.759kN，P5＝16.955kN
立柱最大受力Nw＝max[P1，P2，P3，P4，P5]+1.2×0.15×（6-2.5）+Mw/lb＝max[14.155，25.758，19.632，25.759，16.955]+0.63+0.012/1.5＝26.397kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝26396.92/（0.229×424）+0.012×106/4490＝274.537N/mm2≤[f]＝300N/mm2
满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:
对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3
H/B=6/30=0.2≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算！
结论和建议：
1.立柱长细比不满足要求！
升级会员 