外双排脚手架搭设拆除方案.docx
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外双排脚手架搭设拆除方案
外双排脚手架搭设拆除施工专项施工方案
一、编制依据
1、施工图纸
2、主要规范、规程，见表1
脚手架施工主要规范、规程
序号
规范、规程名称
发布
日期
施行
日期
编号
1
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2009版）
2001.1
2009.7.1
JGJ166-2008
2
建筑施工高处作业安全技术规范
1992.1
1992.8.1
JGJ80-91
3
建筑施工安全检查标准
1999.3
1999.5.1
JGJ59-99
4
北京市建筑工程施工安全操作规程
2002.6
2002.9
DBJ01-62-2002
3、施工组织设计
4、参考图书，见表2
参考图书
序号
图书名称
出版日期
1
建筑施工手册
2003.9
2
简明施工计算手册
1999.7
3
实用建筑施工安全手册
1999.7
4
建筑施工脚手架实用手册
1994.5
二、工程概况
序号
项目
内容
1
工程名称
玉树州玉树县结古镇保障性住房扎西科组团一10#、12#、13#、14#、15#、16#、17#、18#、19#楼工程
2
工程地址
青海省玉树州结古镇
3
建设单位
玉树州江河源城乡建设投资有限公司
4
设计单位
中国水电顾问集团华东勘测设计研究院
5
建筑功能
住宅楼
6
结构类型
砖混结构
7
建筑层数及高度
9栋楼均为地上六层，建筑高度：
10#、14#、15#、16#、18#、19#楼均为19.00米，12#、13#、17#楼为18.30米。
8
建筑面积
总建筑面积22474.9㎡，其中14#、16#楼均为3226.2㎡，12#、13#楼为1172.2㎡，17#楼为2343.10㎡，10#、15#、19#楼均为2611.8㎡。
18#楼为3489.6㎡
8
施工范围
施工设计图所确定的土建、装饰、给排水、采暖、照明、弱电设备及其安装工程。
9
计划开工日期
2012年3月20日
10
计划竣工日期
2012年9月20日
11
质量要求
合格
三、施工部署
1、安全防护领导小组
安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明工地”，“样板工地”的根本要求。
为此工区成立以工区指挥长为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及职责分工如下：
组长：
范勇峰（工区副指挥长）——全面负责安全防护小组工作
副组长：
王乃飞（工区副总工）——技术总负责
李占民（安全生产办副主任）——安全生产总负责
组员：
吴建明、杨涛、贺荣流（技术员）——方案编制、技术交底
李明、安洪强、彭勇、杨威（施工员）——现场施工协调
林渝红（安全员）——安全检查
2、设计总体思路
结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。
此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。
荷载按装修荷载考虑，要求三层同时作业。
现以10#楼为例对脚手架搭设方案做以详细的说明，其他段依照本段搭设。
四、施工准备
见表4、表5、表6
劳动力配备表4
工种
人数
任务
架子工
12
负责架子搭设及拆除
测量放线工
2
负责脚手架垂直度控制
材料配备表5
名称
数量
规格
φ40焊管
62000m
φ40*3.0
脚手架
38.5m3
厚5cm、宽20~30cm
密目安全网
14000m2
1.8m*6.0m
水平安全网
2800m2
直角扣件
45000个
旋转扣件
7000个
对接扣件
12000个
镀锌铁丝
24500m
直径1.2mm
机具配备表6
名称
数量
备注
架子扳手
25把
架子工搭设和拆除架子用
力矩扳手
2把
检查架子扣件拧紧力度是否达到要求
倒链
1把
调整架子水平弯曲度
五、脚手架的搭设及计算
1、搭设工艺流程
定位放线→搭立杆→大横杆→小横杆→拉结点固定、搭设剪刀撑→小横杆上铺脚手板→护栏→挡脚板→安全网、密目网布设。
2、搭设方法
外脚手架的搭设方法及力学性能同落地式双排扣件式钢管脚手架。
外脚手架立杆纵向间距为1.5m,内外立杆间距1.0m,内立杆距墙面0.30m,大横杆步距1.5m,中间设一道防护栏杆,高1.2m,小横杆端部距墙面0.1m,脚手架底部设在通长铺设脚手板上,作业层满铺木脚手板,立杆底部设纵横向扫地杆。
剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm。
剪刀撑与地面夹角45°——60°。
连墙件两步三跨设置，且各层外围框架柱处，均与柱子形成双道拉结。
3、搭设施工
（1）立杆搭设:
立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层、各步接头必须采用对接扣件连接。
a、立杆上的对接扣件应交错布置,两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm,各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。
b、搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个扣件固定。
旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端部距离不应小于100mm。
c、开始搭设立杆时,每隔5根设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。
d、当搭至有连墙件的构造点时,在搭设完该处的立杆、纵向水平杆﹑横向水平杆后,应立即设置连墙件,以确保搭设过程中的安全。
（2）纵向水平杆搭设:
a、纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨。
b、纵向水平杆接长:
采用对接扣件连接时,对接扣件应交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内,不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于步距的1/3;当采用搭接方式连接时,搭接长度不应小于1m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆的距离不应小于100mm。
c、在脚手架的同一步中,纵向水平杆应四周交圈,用直角扣件与内外角部立杆固定。
（3）横向水平杆搭设:
a、主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣紧且严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150mm。
b、横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上方。
c、可在两主节点间加设横向水平杆，横向水平杆间距不得大于700mm,以方便搭设作业面脚手板。
（4）剪刀撑设置：
剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。
横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”
字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。
（5）连墙件设置:
a、采用刚性连墙件,两步三跨布置，遇到柱子每层两道，如柱距较大，则借助原斜撑脚手架预埋的Φ20钢筋箍设钢管扣件拉结。
b、连墙件应靠近主节点,偏离主节点的距离不应大于300mm。
c、连墙件应呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接，严禁采用上斜连接。
d、每层在大横杆上设两道拉结杆与框架柱拉接牢固。
e、连墙件构造示意图
（6）作业层、栏杆和挡脚板的搭设：
a、栏杆、挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。
b、上栏杆上皮高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm。
（7）脚手板的铺设：
a、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120mm～150mm。
b、脚手板采用对接铺设，接头必须支在横向水平杆上，接头长度不小于200mm。
c、拐角、平台口处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。
d、脚手板端部必须用封绳与横向水平杆绑牢。
（8）安全防护设置：
a、安全平网：
首层架体底部采用竹胶板加密目网封闭严实，中间每隔10m或三至四层设置一道安全平网，且施工层脚手板下也要加一道安全网，网应铺满，其封闭和连接均应严密。
b、密目网：
脚手架外立杆内侧应立挂密目网，网与架体及网与网之间用5mm尼龙绳固定封闭严密。
（9）门洞：
a、门洞占用两跨3m宽，挑空一根立柱，采用右图所示构造作法。
b、洞口两侧立杆加密，并增设斜杆。
c、洞口处增设斜杆，采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不大于150mm。
d、增设的短斜杆端部增设一个安全扣件。
4、脚手架的计算
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
4.1、参数信息
1）、脚手架参数
双排脚手架搭设高度为20米，9米以下采用双管立杆，9米以上采用单管立杆；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.5米；内排架距离墙长度为0.25米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为3根；采用的钢管类型为Φ40×3.0，横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。
2）、活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
5.000kN/m2；脚手架用途:
结构脚手架、装修、安全三用；同时施工层数：
2层。
3）、风荷载参数
本工程地处青海省玉树州结古镇，基本风压为0.5kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用。
4）、静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）：
0.1394；脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）：
0.140；安全设施与安全网（kN/m2）：
0.005；脚手板铺设层数：
5；脚手板类别：
木脚手板；栏杆挡板类别：
栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）：
0.038。
5）、地基参数
地基土类型:
素填土；地基承载力标准值（kpa）:
220.00；立杆基础底面面积（m2）:
0.25；地面广截力调整系数:
0.40。
4.2、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1、均布荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.038kN/m；
脚手板的荷载标准值:
P2=0.35×1.5/4=0.131kN/m；
活荷载标准值:
Q=5×1.5/4=1.875kN/m；
荷载的计算值:
q=1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.875=2.829kN/m；
小横杆计算简图
2、强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下:
最大弯矩Mqmax=2.829×12/8=0.354kN.m；
最大应力计算值σ=Mqmax/W=69.601N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=69.601N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3、挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.131+1.875=2.045kN/m；
最大挠度V=5.0×2.045×10004/（384×2.06×105×121900）=1.06mm；
小横杆的最大挠度1.06mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm，满足要求！
4.3、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
1、荷载值计算
小横杆的自重标准值:
P1=0.038×1=0.038kN；
脚手板的荷载标准值:
P2=0.35×1×1.5/4=0.131kN；
活荷载标准值:
Q=5×1×1.5/4=1.875kN；
荷载的设计值:
P=（1.2×0.038+1.2×0.131+1.4×1.875）/2=1.414kN；
大横杆计算简图
2、强度验算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
均布荷载最大弯矩计算:
M1max=0.08×0.038×1.5×1.52=0.01kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算:
M2max=0.417×1.414×1.5=0.885kN.m；
M=M1max+M2max=0.01+0.885=0.895kN.m
最大应力计算值σ=0.895×106/5080=176.182N/mm2；
大横杆的最大应力计算值σ=176.182N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3、挠度验算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:
mm
均布荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：
Vmax=0.677×0.038×15004/（100×2.06×105×121900）=0.052mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
P=（0.038+0.131+1.875）/2=1.022kN
V=3.029×1.022×15003/（100×2.06×105×121900）=4.162mm；
最大挠度和：
V=Vmax+Vpmax=0.052+4.162=4.214mm；
大横杆的最大挠度4.214mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！
4.4、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
小横杆的自重标准值:
P1=0.038×1×3/2=0.058kN；
大横杆的自重标准值:
P2=0.038×1.5=0.058kN；
脚手板的自重标准值:
P3=0.35×1×1.5/2=0.262kN；
活荷载标准值:
Q=5×1×1.5/2=3.75kN；
荷载的设计值:
R=1.2×（0.0580.058+0.262）+1.4×3.75=5.703kN；
R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
4.5、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1394
NG1=[0.1394+（1.00×3/2+1.50×2）×0.038/1.50]×（35.00-9.00）=6.620；
NGL1=[0.1394+0.038+（1.00×3/2+1.50×2）×0.038/1.50]×9.00=2.810；
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.35×4×1.5×（1+0.3）/2=1.365kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14
NG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.5×35=0.262kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.667kN；
NGL=NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=11.477kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=5×1×1.5×2/2=7.5kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo=0.5kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=1；
Us--风荷载体型系数：
取值为0.645；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.5×1×0.645=0.226kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×11.477+1.4×7.5=24.272kN；
Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.667+1.4×7.5=20.901kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×11.477+0.85×1.4×7.5=22.697kN；
Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.667+0.85×1.4×7.5=19.326kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.226×1.5×
1.52/10=0.091kN.m；
4.6、立杆的稳定性计算
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
1）、9.00米以上立杆稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：
N=20.901kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：
l0=2.599m；
长细比Lo/i=164；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：
φ=0.262；
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=20901/（0.262×489）=163.135N/mm2；
立杆稳定性计算σ=163.135N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=19.326kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
l0=2.599m；
长细比:
L0/i=164；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.262
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=19325.52/（0.262×489）+90666.844/5080=168.689N/mm2；
立杆稳定性计算σ=168.689N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
2）、9.00米以下立杆稳定性计算
不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：
N=12.136kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：
l0=2.599m；
长细比Lo/i=164；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：
φ=0.262；
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=12136/（0.262×489）=94.726N/mm2；
立杆稳定性计算σ=94.726N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=11.349kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.58cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
l0=2.599m；
长细比:
L0/i=164；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.262
立杆净截面面积：
A=4.89cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=5.08cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=11348.64/（0.262×489）+90666.844/5080=106.427N/mm2；
立杆稳定性计算σ=106.427N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
4.7、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.226kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=4.267kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.267kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：
A=4.89cm2；[f]=
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