人货电梯接料平台.docx

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人货电梯接料平台

Documentnumber：

NOCG-YUNOO-BUYTT-UU986-1986UT

人货电梯接料平台

一、工程概况

贵州省龙里县大十字片区改造项目《名门时代广场A栋》项目位于贵州龙里大十字，总用地面积8471㎡，建筑占地面积，总建筑面积64932m2，其中地上建筑面积，地下建筑面积，设计使用年限50年，屋面防水等级为1级，局部2级。

地下室防水等级一级，局部二级。

抗震设防烈度为6度，该工程处于龙里旧城规划的主城核心区。

作为该区域首个启动项目，将成为县招商引资的重点工程，属于县重点建设工程。

本项目计划建设一组地标性高层建筑，打造以商业为主体的中央核心商务区。

南临正大街，东靠胜利街，北接民主街，西侧为规划道路。

住宅层高为，负一层层高为m，一二层商业层高均为，三四层商业层高，五层层高，第六层由于结构高位转换的需要，层高为。

住宅A栋总计23F+7F/-1D层，建筑高度米（含建筑室内外高差）。

开发商为贵州天成鑫鑫房地产开发有限公司；

监理单位为贵州和润建设工程监理有限公司；

总包单位为海力控股集团有限公司；　

设计单位为上海同济大学建筑研究院有限公司；

地勘单位为贵州有色地质遵义勘察院。

二、编制依据

扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《钢结构设计规范》（GB50017-2010）等编制。

三、接料台搭设

接料台设置采用φ钢管前排为双立杆，后排为单立杆搭设方式，接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。

楼层挑架采用16#工字钢悬挑，并采用φ12钢丝绳反拉作安全储备，做法同外架。

平台上铺胶合板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm～120mm。

电梯防护门材料应为方管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢板网封闭，字体为“注意安全，随手关门”。

A栋一至六层采用室外落地式接料平台，平台总搭设高度最高为米，六层以上采用悬挑式接料平台（悬挑方式同外架）

具体做法参下图：

1.落地正面、侧面构造详图

2.悬挑正面、侧面构造详图

3.安全防护门构造示意图

落地侧面构造详图

落地正面构造详图

悬挑侧面构造详图

悬挑正面构造详图

接料平台安全防护门视图

四、落地式接料平台计算书

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

计算参数:

钢管强度为N/mm2，钢管强度折减系数取。

双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。

立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。

钢管类型为φ×，连墙件采用2步2跨，竖向间距米，水平间距米。

施工活荷载为m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹串片，荷载为m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为m，安全网荷载取m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压m2，高度变化系数，体型系数。

（地区：

贵州省贵阳地区风荷载计算高度：

100米地面粗糙度：

D类）

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积，地基承载力调整系数。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=m

脚手板的荷载标准值P2=×2=m

活荷载标准值Q=×2=m

静荷载的计算值q1=×+×=m

活荷载的计算值q2=×=m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=×+××=支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-×+××=我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=×106/=mm2

大横杆的计算强度小于mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=+=m

活荷载标准值q2=m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=×+××（100××105×=

大横杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=×=

脚手板的荷载标准值P2=××2=

活荷载标准值Q=××2=

荷载的计算值P=×+×+×=

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=××8+×4=小横杆的计算强度小于mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=××（384××105×=

集中荷载标准值P=++=

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=×××（48××105×=

最大挠度和

V=V1+V2=

小横杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取,双扣件取；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=×=

脚手板的荷载标准值P2=××2=

活荷载标准值Q=××2=

荷载的计算值R=×+×+×=

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为

NG1=×=

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板，标准值为

NG2=×4××+/2=

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为

NG3=××4=

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

NG4=××=

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=×2××2=

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），W0=

Uz——风荷载高度变化系数，Uz=

Us——风荷载体型系数：

Us=

经计算得到：

Wk=××=m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=+×

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=×+××=

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=+

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：

N=×+×=

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=×10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=×××××10=五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=；

　　k——计算长度附加系数，取；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=××=；

　　A——立杆净截面面积，A=；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=；

λ——长细比，为2079/16=131

λ0——允许长细比（k取1），为1800/16=113<210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=mm2；

经计算得到:

σ=11611/×506）=mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=；

　　k——计算长度附加系数，取；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=××=；

　　A——立杆净截面面积，A=；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=；

λ——长细比，为2079/16=131

λ0——允许长细比（k取1），为1800/16=113<210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=；

　　σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=mm2；

经计算得到σ=11082/×506）+39000/5260=mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

[H]=[φAσ-+]/

其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=；

　　NQk——活荷载标准值，NQk=；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=m；

　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=；

　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=mm2；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：

[H]={φAσ-[+×（NQk+φAMwk）-NXie]}/

其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=；

　　NQk——活荷载标准值，NQk=；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=；

　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=；

　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=mm2；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw=×=；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=

经计算得到Nlw=，连墙件轴向力计算值Nl=

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=φA[f]

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=的结果查表得到φ=；

净截面面积Ac=；毛截面面积A=；[f]=mm2。

经过计算得到Nf1=

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf2=

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

pk≤fg

其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=（kPa）

Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=+=

A——基础底面面积（m2）；A=

fg——地基承载力设计值（kN/m2）；fg=

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=

fgk——地基承载力标准值；fgk=

地基承载力的计算满足要求!

扣件脚手架计算满足要求！

五、悬挑式接料平台的计算

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

计算参数:

钢管强度为N/mm2，钢管强度折减系数取。

双排脚手架，搭设高度米，立杆采用单立管。

立杆的纵距米，立杆的横距米，内排架距离结构米，立杆的步距米。

采用的钢管类型为φ48×，

连墙件采用2步3跨，竖向间距米，水平间距米。

施工活荷载为m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木板，荷载为m2，按照铺设6层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为m，安全网荷载取m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压m2，高度变化系数，体型系数。

（地区：

贵州省贵阳地区风荷载计算高度：

100米地面粗糙度：

D类）

卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度米，建筑物内锚固段长度米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

钢管惯性矩计算采用I=π（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=π（D4-d4）/32D。

一、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=m

脚手板的荷载标准值P2=×2=m

活荷载标准值Q=×2=m

荷载的计算值q=×+×+×=m

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式如下:

M=×8=小横杆的计算强度小于mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=++=m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=××（384××105×=

小横杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!

二、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

小横杆的自重标准值P1=×=

脚手板的荷载标准值P2=××2=

活荷载标准值Q=××2=

荷载的计算值P=×+×+×/2=

大横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=×××+××=大横杆的计算强度小于mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=××（100××105×=

集中荷载标准值P=++/2=

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=××（100××105×=

最大挠度和

V=V1+V2=

大横杆的最大挠度小于150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取,双扣件取；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=×=

脚手板的荷载标准值P2=××2=

活荷载标准值Q=××2=

荷载的计算值R=×+×+×=

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为

NG1=×=

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用木脚手板，标准值为

NG2=×6××+/2=

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为

NG3=××6=

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

NG4=××=

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=×2××2=

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），W0=

Uz——风荷载高度变化系数，Uz=

Us——风荷载体型系数：

Us=

经计算得到，风荷载标准值Wk=××=m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=+×

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+××=

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=+

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=×+×=

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=×10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：

Mw=×××××10=五、立杆的稳定性计算

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=；

　　k——计算长度附加系数，取；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=××=；

　　A——立杆净截面面积，A=；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=；

λ——长细比，为3118/16=195

λ0——允许长细比（k取1），为2700/16=169<210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到；

σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=mm2；

经计算得:

σ=12536/×397）=mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=；

　　k——计算长度附加系数，取；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=××=；

　　A——立杆净截面面积，A=；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=；

λ——长细比，为3118/16=195

λ0——允许长细比（k取1），为2700/16=169<210长细比验算满足要求!

φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=；

σ——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=mm2；

经计算得到

σ=11969/×397）+159000/4248=mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:

Aw=×=；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=

经计算得到Nlw=，连墙件轴向力计算值Nl=

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=φA[f]

连墙件轴向力设计值Nf=φA[f]

其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=的结果查表得到φ=；

净截面面积Ac=；毛截面面积A=；[f]=mm2。

经过计算得到Nf1=

Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf2=

Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图

七、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中，m=1400mm，l=1600mm，ml=300mm，m2=1200mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=，截面模量（抵抗矩）W=。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=