高架支模搭设施工方案.docx
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高架支模搭设施工方案
@@@@办公楼工程
高架支模施工技术方案
一、工程概况
本工程位于@@@，总面积52946m2，其中±0.00以上设计为C1、C2、C3楼三个单体组成一个连体结构。
本次高支模架就是C1与C3及C2与C3楼的连体部分，分别位于设计图纸中6轴～7轴及15轴～16轴。
设计相对标高+1.00m～+10.85m，支模架搭设高度为9.85m，单块面积8.99×27.3=254.427m2。
楼层板厚200㎜，立杆下地面为地下室顶板，钢筋砼板厚250㎜。
高架支模处结构情况见下表：
部位
层高
（m）
柱截尺寸
（mm）
梁截面尺寸
（mm）
板厚
（mm）
1～3层
9.85
500×500
500×700
500×600
250×550
250×750
300×900
400×900
200
二、模架搭设方案
根据工程结构设计施工图，此处框架梁及连梁全部为上翻梁。
板底为一个平整面，有利于立杆的布设。
结合本工程特点，模板、承重架搭设方案如下：
柱模板：
采用18㎜厚建筑木模，50×70方木龙骨，加固用［10槽钢柱箍间距不大于400㎜，Ф12螺杆双螺帽加固。
楼板模板：
用18㎜厚建筑木模，龙骨用50×70㎜方木，间距不大于250㎜。
倒翻梁：
18㎜厚建筑木模，龙骨用50×70㎜方木，间距不大于250㎜，Ф48.3钢管和Ф10穿墙螺杆加100×100×10钢板垫块加固。
三、承重架设置
高架支模采用Ф48×3.5钢管设置承重架，板下立杆间距800×800，纵向框架梁下立杆间距加密至400。
步距为1600㎜，共设6道水平杆，最高处水平大横杆步距1500㎜。
为确保承重架的稳定，在第四道水平杆处用钢管与已浇柱子横向拉结固定，并设置水平剪刀撑，两侧采用附墙件与C1、C2楼结构拉结。
根据构造要求设置扫地杆以及纵横向剪刀撑间隔四跨满设。
所有梁、板下横杆均设双扣件加固。
（具体布置详见附图）
四、结构设计计算
1、柱
以最大截面尺寸500×700，高度9.68m为例。
柱模板搭设方案如上，槽钢本图只画两侧，另外两侧同样设置。
rc=25KN/m3浇筑速度4.2m/h秋季施工20℃
柱模板的计算高度L=9.68m柱箍间距计算跨度d=300㎜
柱模板竖楞截面宽度70㎜，高度50㎜，间距300㎜
（1）查〈〈建筑施工手册〉〉
侧压力p=0.22rc﹒to﹒β1β2﹒V1/2
=0.22×25×200/（20℃+15）×1.2×1.15×√4.2
=88.88kN/m2
p′=Vc﹒H=25×9.68=242KN/m2
取Min（P）=88.88KN/m2
考虑振动荷载4KN/m2则总侧压力
P=1.2×88.88﹢1.4×4=112.26KN/m2
（2）柱箍间距S
模板厚度为18cm每拼板宽300㎜则侧压力的线布荷载
ｑ=112.26×0.3=33.68KN/m2
δ=（E﹒I/4K﹒Q）1/3
=（9000×1/12×1000×183/4×0.521×33.68）1/3=396㎜
柱箍间距350满足要求
（3）柱箍截面计算
柱箍受到的侧压力P=112.26KN/m2，S=300则线布荷载
q1=112.26×0.30=33.68KN/m2
假定螺杆为两根，两边悬臂65㎜
MMax=（1-4λ2）q﹒d2/8
=[1-4×（65/700）2]×33.68×0.72/8
=2.05kN·m
柱箍需截面抵抗矩
W1=Mmax/fm=2.05×106/205=10000mm3
选用10#槽钢，W=34800mm3>W，满足要求
（4）柱箍用2根螺杆固定，每根受到拉力为
N=1/2×ql=1/2×112.26×0.7=39.29KN
螺杆需截面积Ao=N/F=39.29×103/215=182.7mm2
选用φ16，Aoˊ=201.1mm2>Ao满足要求
2、板
结构楼板厚200，板下模板厚18，木龙骨50×70，间距＠300，承重架采用φ48×3.5钢管，水平杆间距800，立杆间距800。
（1）荷载计算：
1）固定荷载（标准值）
模板自重：
0.35KN/㎡
新浇结构砼：
24KN/m3
板内钢筋自重：
1.0KN/m3
2）活荷载（标准值）
施工人员及施工设备自重：
1.0KN/㎡
振捣砼产生的荷载：
2KN/㎡
（2）胶合板下面木楞间距较密，经计算能满足要求。
（3）木楞下水平钢管验算
水平钢管φ48×3.5，间距800，跨度800，按三跨连续梁计算。
由于木楞间距较近，为方便计算，将荷载简化成均布荷载。
q=1.2×∑gK+1.4×∑qK
=1.2×〔0.35×0.8+25×0.2×0.8〕〕+1.4×（1+2）×0.80=8.50KN/m
Mmax=0.1×8.5×0.82=0.54KN.m
强度δ=M/W=0.54×106/（5.08×103）
=106.3N/mm2挠度（活荷载不计算在内）
qk=8.5-1.4×3×0.8=5.14kN/m
v=0.677qkl4/100EI
=0.677×5.14×0.84×103/100×2.06×12.19
=0.6mm<[v]=800/250=3.2mm满足要求
（3）扣件抗滑移计算
大横向水平杆传给立杆最大竖向力设计值：
R1=1.25qlb=1.25×8.5×0.8=8.5KN>8KN
单扣件抗滑承载力为8KN，因此采用双扣件连接。
（4）立杆稳定计算
φ48×3.5，A=489mm²，i=15.78mm
扣件式钢管支架自重设计值为0.2KN/m
承重架计算高度取9.68m
则自重G=0.2×9.68=1.94KN
单根钢管竖向最大承载力N=8.5+1.94=10.44KN
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.44kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；
i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.58
A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89
W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.08
——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
l0——计算长度（m）；
查《脚手架规范》，l0=kμh
k——计算长度附加系数，取1.155；
μ——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；μ=1.50
h——立杆步距，取1.6m。
长细比λ=l0/i=1.155×1.5×160/1.58=175
查规范附录C得
=0.232
则
=10.44×103/（0.232×489）=92.0N/mm2
立杆的稳定性计算
<[f],满足要求
3、梁
由于高架支模部位结构梁均为上翻梁，因此高架支模承重架立杆沿板底通长设置。
现以最大上翻梁截面400×900下承重架为例进行计算。
承重架采用φ48×3.5钢管，立杆横向间距800，纵向间距加密至400。
（1）荷载计算：
1）固定荷载（标准值）
模板自重：
0.35KN/㎡
新浇结构砼：
24KN/m3
梁内钢筋自重：
1.5KN/m3
2）活荷载（标准值）
施工人员及施工设备自重：
1.0KN/㎡
振捣砼产生的荷载：
2KN/㎡
（2）底模计算
自重：
г1=0.35KN/㎡
q1=0.35×（0.4+0.8×2）=0.7KN/m
钢筋砼梁自重：
q2=25.5×0.4×0.9=9.18KN/m
施工活荷：
q3=3×0.4=1.2KN/m
线荷载设计值：
q=1.2×（0.7+9.18）+1.4×1.2=13.54KN/m
抗弯验算：
M=1/8ql2=1/8×13.54×0.3²=0.15KN·m
δ=M/W=0.15×106/（300×182/6）=9.3N/㎜2满足要求
（3）底模木楞计算（50×70）
底模自重：
q1=0.7KN/m
砼梁自重：
q2=9.18KN/m
施工活载：
q3=1.2KN/m
木楞自重：
q4=0.05×0.07×5×2=0.04KN/m
线荷载设计值：
q=1.2×（0.7+9.18+0.04）+1.4×1.05
=13.37KN/m
近似按2根平均受力进行计算
抗弯验算：
M=13.37×0.42/（8×2）=0.134KN·m
[δ]=M/W=0.134×106/（1/6×70×502）
=4.6N/㎜2抗剪验算：
V=kql=0.607×13.37×0.4/2=1.62KN
δ=3V/2bh=3×1.62×103/（2×70×50）
=0.69N/㎜²挠度验算：
（变形不考虑振捣力）
q=（13.37-1.4×1.05）/2=5.92KN/m
f=k.ql4/100EI
=0.63×5.92×4004/100×9×103×1/12×70×503
=0.15㎜<[f]=L/250=400/250=1.6㎜满足要求
（4）横杆验算：
按跨度0.8m简支梁计算，受力简图如下：
钢管自重：
g=0.04kN/m
q1=1.2×（0.7+0.04+25×0.2×0.4+0.04）+1.4×3×0.4
=5.02KN/m
q2=1.2×（0.7+0.04+9.18+0.04）+1.4×3×0.4=11.64KN/m
抗弯验算：
Mmax=q1L2/8+3（q2-q1）（0.5L）2/8
=5.02×0.82/8+3×（11.64-5.02）×0.42/8
=0.80KN·m
则σ=M/W=0.80×106/5.08×103
=157.5KN/㎜²挠度验算：
（动荷载不计算在内）
qk1=5.02-1.4×3×0.4=3.34KN/m
qk2=11.64-1.4×3×0.4=9.96KN/m
则v=5qk1L4/384EI+（qk2-qk1）（0.5L）2[3L2-5（L/2）2]/48EI
=5×3.34×0.84×1012/384×2.06×105×12.19×104+6.62×0.42×（3×0.82-5×0.42）×1012/48×2.06×105×12.19×104
=0.71+0.98=1.69mm（5）立杆稳定验算：
立杆横向间距800，纵向间距400，步距1.8m
梁及部分板传到单根立杆上的荷载
F=0.4×11.64/2+0.6×0.80×[1.2×（0.35+25×0.2）+1.4×（1+2）]=7.43KN
立杆自重：
G=1.94KN
则单根立杆承载力：
N=7.43+1.94=9.37KN
立杆的稳定性计算公式
参照《扣件式规范》
长细比λ=l0/i=1.155×1.5×160/1.58=175
查规范附录C得
=0.232
则
=10.44×103/（0.232×489）=92.0N/mm2
立杆的稳定性计算
<[f],满足要求
（6）扣件抗滑移计算
由以上计算可知：
立杆竖向力设计最大值Rmax=7.43KN为增强高架支模架的安全度，所有梁下纵向及横向水平杆与立杆连接均采用双扣件连接，满足要求。
（7）立杆基底承载力计算
本高架支模承重架搭设在地下室顶板面上，地下室顶板板厚为250，由于覆土要求，顶板设计荷载较大。
且高架支模承重架施工时，下层结构承重架尚未拆除，因此基底承载力能够满足要求。
五、承重架搭设要点及模板工程操作要求
1、承重架搭设要点
（1）本高架支模结构特点是超高，管理上应严格要求，控制超载，做到事先交底，事中控制，事后检查。
（2）钢管、扣件等材料进场使用应严格验收，分散堆放。
扣件在使用前应进行质量检查，对有裂缝、变形的扣件严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
（3）为保证支模架搭设质量，规范要求每搭完一步支模架，按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
（4）严格控制立杆垂直度偏差，2m长范围内限制允许偏差≤15mm。
（5）立杆连接尽量采用对接扣件，相邻立杆连接错开1m的距离。
如局部立杆连接采用搭接，钢管搭接长度应大于1m，采用两个扣件，相邻立杆搭接位置也应错开1m。
（6）扣件螺栓的拧紧力矩应达到40—65N·m。
（7）梁下横杆是否拧紧，应着重检查。
（8）施工时纵横向弹线，减小误差。
（9）为保证支模架整体稳定，立杆、纵向水平杆、横向水平杆、纵向扫地杆、横向扫地杆、连墙件、剪刀撑都应符合相应的构造要求。
2、模板工程操作要求
（1）施工操作人员必须认真核对将被模板封闭的各类预留、预埋构件的安放位置、尺寸，避免对其它工序埋件的损坏。
（2）不得任意锯割木模、钢管、支撑及其它各种配件，重视对模板结合点的拼缝密度及支架的支承强度。
（3）模板工程完工后应上报项目部安全员、技术负责人及质检员进行验收，未经验收或经验收不合格的严禁转入下道工序。
（4）模板拆除前亦应报项目部技术负责人、安全员审批。
（5）模板拼接处应将拼缝边刨平刨直，模板的方楞夹档夹条亦需平直。
（6）固定模板用的钉子应为木胶板厚度的2-3倍。
每块木胶板与木档，方楞相叠处至少钉3枚钉子。
（7）每一部位，每一构件的模板均作好标记，翻到上层时以防出差错，减少模板的消耗量。
（8）模板拆除后应及时归堆，放置整齐，清除表面垃圾并刷好隔离剂。
六、模板工程质量及安全要求
1、模板工程质量要求及质量检验方法
遵循《砼结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002有关规定。
2、应注意的安全事项
支、拆模板时必须注意确保混凝土结构的质量和生产安全，应严格遵守以下规定：
（1）拆模顺序是先拆除承重较小部位的模板及其支架，然后
拆除其他部分的模板及其支架；如，先拆非承重的模板，然后再拆承重的水平方向模板等。
（2）非承重墙模板拆除时，结构砼强度不宜低于1.2Mpa。
（3）支拆模板时，作业人员不得在同一垂直面上工作，操作人员要主动避让吊物。
（4）模板拆除时，上下应有人接应，钢管及模板、配件应随拆随运，严禁从高处掷下。
（5）在拆除模板过程中，如发现砼出现异常现象，可能影响砼结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，并经处理认证后，方可继续拆模。
（6）当砼与外界温差大于20℃时，拆模后应对砼表面采取保温措施，如加临时覆盖，使其缓慢冷却等。
（7）模板在拆除后，钢管运至专门搭设的脚手架平台，利用塔吊作垂直运输，不得扔掷，拆下后清理干净，板面刷好隔离剂，并按规格分类堆放，以便周转。
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