瓦斯爆炸三角形原理及应用.docx
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瓦斯爆炸三角形原理及应用
瓦斯爆炸三角形原理及应用
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B—爆炸下限,C—爆炸上限,Eco2—掺入CO2时爆炸临界点,EN2—掺入N2时爆炸临界点;BE—爆炸下限界线,CE—爆炸上限界线;FE—临界氧体积分数线,ED—临界瓦斯体积分数线。
根据图2,可把混合气体体积分数范围划分成4个区,不同的区域特点不同,可采取相应的措施防止爆炸。
1区:
ΔBCE—可爆区（即爆炸三角形）。
可采用注入惰性气体或新鲜空气,使其状态点进入2区或4区,失去爆炸性。
2区:
ABEF—甲烷体积分数过低不爆区。
掺入甲烷可进入爆炸区（如封闭火区时）,因此封闭火区时,常发生瓦斯爆炸,可向封闭区内注入惰性气体,使其状态点进入4区后,再封闭,即可防止瓦斯爆炸。
3区:
甲烷体积分数过高不爆区。
掺入空气可进入爆炸区（如火区启封时）,因此可向封闭区内注入惰性气体,使其状态点进入4区后,再启封通风,即可防止瓦斯爆炸。
4区:
安全区。
氧气和甲烷体积分数都过低不爆区,掺入空气可能进入2区不爆,掺入甲烷可能进入3区不爆。
2 火区封闭时应采取的措施
如上所述,火区封闭时可能因可燃性混合气体的聚集而存在爆炸危险。
但对于大面积火区,当不能采取直接灭火的惰化法时,矿井生产的实际情况往往是要求对火区实行封闭处理。
因此,在封闭前就必须对发火区进行必要的防爆处理。
要安全封闭火区,第一是防止爆炸发生,第二是一旦发生爆炸,应能够有效地消除爆炸冲击波以及爆炸引起的火灾,保证矿井安全。
从这两个角度出发,可选择以下几种措施。
（1）采取瓦斯排放措施,防止封闭区可燃性混合气体聚集。
一般高瓦斯矿井工作面都有瓦斯抽放系统,工作面因火被迫封闭后,可利用现有抽放系统,继续对工作面实行可燃性混合气体的抽放,以防封闭火区过程中可燃性混合气体聚集而发生爆炸。
（2）采取从地面注惰气、注氮等方法降低封闭区氧体积分数。
封闭时,发火区温度、CO体积分数都很高,所以不能在火区附近工作。
此时可从地面向火区注氮,降低火源点附近氧体积分数和煤温,以保证工作面安全。
（3）消灭火源高温点。
采取向发火区注凝胶等方法,使高温点温度降低到可引起可燃性混合气体爆炸的下限温度以下。
（4）用水封闭火区。
如果发火区两端比较低,可以在撤离人员的情况下,向发火区所在巷道两端送水,直接用水封闭火区。
火区用水封闭,能够保证密闭无漏风,而且一旦封闭区内发生爆炸,两端的水密封能有效地消除爆炸引起的冲击波,从而防止爆炸引起大火蔓延。
3爆炸三角形参数的确定
3.1可燃性混合气体爆炸界限的计算
矿井火区内的可燃性气体,是多种可燃性气体的混合体。
根据气体爆炸理论,其混合气体
的爆炸界限可按LeChatelier式进行计算:
式中,N——混合气体爆炸上限或下限,%;
C1、C2、……Cm——各可燃气体占可燃性混合气体总和的体积百分比,即:
C1+C2+……+Cm=100%;
N1、N2、……Nm——各可燃气体的爆炸上限或下限,%。
煤矿火区中几种常见可燃性气体的爆炸
上下限如表1所示。
火区的温度一般很高,因此,实际计算火区内可燃性混合气体爆炸界限时,应根据实测火
区内的温度及火区内各种可燃性气体的成份,对表1中所列数据按下式进行温度校正[2]:
式中,NLT、NUT——分别为各可燃性气体在t℃时的爆炸下限和上限;
NL、NU——分别为各可燃性气体在25℃时的爆炸下限和上限。
3.2临界氧浓度的计算
矿井火区气体是多种可燃性气体的混合物,那就很难按单一可燃性气体计算临界氧浓度的方法进行工程计算,因此,需要采用三角形作图法[3]。
图1临界氧浓度△作图计算法
首先画出等边三角形FON,顶点F、O、N分别表示可燃性混合气体、氧气和氮气的最大体积浓度。
然后,在ON线上,找出空气中最大含氧量（20.95%）之A点,画出空气线FA,在FO边上取可燃性混合气体在氧气中的爆炸上限U2点和爆炸下限L2点,在FA线上取可燃性混合气体在空气中的爆炸上限U1和爆炸下限L1,连接U2和U1,再连接L2和L1,将两线段延长成三角形,过顶点作FN的平行线交ON线所示的数值,即为临界氧浓度。
相应的,若过此顶点作FA的垂线,交FA线所示的数值,即为临界氧浓度时所对应的可燃性混合气体浓度（详见图1）。
同理,若过U1或L1点分别作FN的平行线,交ON线的交点所示数值,就是可燃性混合气体在空气中爆炸时的上下限所对应的氧浓度。
4实例分析
设某矿井封闭火区内的可燃性混合气体成份与浓度分别为:
CH44.0%,CO2.1%,
C2H40.03%,H20.04%,火区内空气温度为55℃。
对其进行爆炸危险性参数分析如下:
4.1可燃性气体浓度
可燃性混合气体浓度及各成份在总浓度中所占体积百分比浓度分别为:
C=6.17%、CCH4=64.83%、CCO=34.03%、CC2H4=0.49%、CH2=0.65%
4.2爆炸界限
从表1查出各可燃性气体在25℃时的爆炸界限,按式
（2）进行温度校正,如表2所示:
由式
（1）得火区内可燃性混合气体在空气中的爆炸上下限分别为21.27%和6.1%;而在氧气中则分别为71.05%和6.42%。
由此可见,火区内可燃性混合气体的浓度在空气中处于爆炸界限范围内,具有爆炸危险性。
在此例中,若不进行可燃性气体爆炸界限的温度校正,则其混合气体爆炸下限浓度为6.24%,即可燃性混合气体浓度（6.17%）小于爆炸下限浓度。
可见,容易误报,此实例火区内的可燃性混合气体不具有爆炸危险性。
4.3临界氧浓度及爆炸上下限所对应的氧浓度
按图1所示方法,可得实例火区内可燃性混合气体发生爆炸时的临界氧浓度为12.8%,此时可燃性混合气体浓度为3.7%,而爆炸上下限点所对应的氧浓度分别为16.4%和17.6%。
见图1所示。
5爆炸三角形
根据上述分析所得爆炸参数:
爆炸上下限、临界氧浓度、临界氧浓度所对应的可燃性混合气体浓度,以及爆炸上下限所对应的氧浓度,可画出实例火区可燃性混合气体的爆炸三角形分析图,如图2所示。
其中,空气线ABCD与纵坐标的夹角为最大可燃性混合气体含量100%与空气中最大氧含量20.95%之比的反正切。
6爆炸危险性分析
图2所示为实例火区可燃性混合气体—空气—氮气爆炸危险性分析图。
根据其各自浓度变化关系,可在空气线ABCD以下将其划分为3个区:
第一区是BCE所围区域,此区内的可燃性混合气体处于爆炸界限范围内,称为爆炸三角区;第二区是BEF左侧,此区的可燃性混合气体处于爆炸下限浓度以下,称为可燃性气体浓度不足区;第三区是CEF的右侧,在此区内,因氧气含量较低,称为氧浓度过低区。
上述三区的划分,虽然在第二区、第三区中可燃性混合气体不具有爆炸危险性,但是,上述三区并非恒定不变。
对于矿井火区的管理,若措施不当,原来可燃性气体浓度较低或氧气浓度不足的非爆炸区也有可能导致其浓度增加而转向爆炸三角区。
例如,刚开始自燃发火的矿井火区,尽管发火范围较大,此时因通风条件尚好,可燃性混合气体浓度往往不足而处于图2所示的第二区。
在此条件下,若贸然采取火区封闭措施,则在切断火区通风过程中,其可燃性混合气体浓度就会迅速增长,此时,由氧浓度与可燃性混合气体浓度所决定的坐标点,就可能进入BCE所围的爆炸区内,此时遇火就发生爆炸。
同理,火区封闭不严或重开火区时,新鲜空气的不断流入,也可能使原来氧含量较低之火区内的可燃性混合气体具有爆炸性。
7火区封闭时应采取的措施
如上所述,火区封闭时可能因可燃性混合气体的聚集而存在爆炸危险。
但对于大面积火区,当不能采取直接灭火的惰化法时,矿井生产的实际情况往往是要求对火区实行封闭处理。
因此,火区的封闭,在封闭前就必须对发火区进行必要的防爆处理。
要安全封闭火区,第一是防止爆炸发生,第二是一旦发生爆炸,应能够有效地消除爆炸冲击波以及爆炸引起的火灾,保证矿井安全。
从这两个角度出发,可选
择以下几种措施[4]。
1）采取瓦斯排放措施,防止封闭区可燃性混合气体聚集。
一般高瓦斯矿井工作面都有瓦斯抽放系统,工作面因火被迫封闭后,可利用现有抽放系统,继续对工作面实行可燃性混合气体的抽放。
以防封闭火区过程中可燃性混合气体的聚集而发生爆炸。
2）采取从地面注惰气、注氮等方法降低封闭区氧浓度。
封闭时,发火区温度、CO浓度都很高,所以不能在火区附近工作。
此时可从地面向火区注氮,降低火源点附近氧浓度和煤温,以保证工作面安全。
3）消灭火源高温点。
采取向发火区注凝胶等方法,使高温点温度降低到可引起可燃性混合气体爆炸的下限温度以下。
4）用水封闭火区。
如果发火区两端比较低,可以在撤离人员的情况下,向发火区所在巷道两端送水,直接用水封闭火区。
火区用水封闭,能够保证密闭无漏风,而且一旦封闭区内发生爆炸,两端的水密封能有效地消除爆炸引起的冲击波,从而防止爆炸引起大火蔓延。
8结论
1）矿井火灾发生后,尤其是煤层自燃发火区,其可燃性气体已非单纯的瓦斯气体。
判断
火区可燃性混合气体是否具有爆炸危险性,不能简单地以瓦斯气体含量来判断,而应以实测的各可燃性气体的含量进行综合判断。
2）火区可燃性混合气体的爆炸受多种因素的综合影响。
火区气体温度的观测,不仅是评判矿井火区火源是否熄灭的依据,也是矿井火区管理过程中判断火区可燃性混合气体是否具有爆炸危险的一个重要因子。
3）矿井火区可燃性混合气体爆炸三角形参数的计算及作图,考虑了火区多种可燃性气体爆炸界限、火区气体温度、以及惰性气体的综合影响,这对科学的评价矿井火区可燃性混合气体的爆炸危险性以及对矿井火区正确采取防爆措施提供了理论依据。
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