一二级注册结构工程师专业部分分类真题木结构地基基础三.docx
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一二级注册结构工程师专业部分分类真题木结构地基基础三
一、二级注册结构工程师专业部分分类真题木结构、地基基础（三）
（总分：
100.00，做题时间：
90分钟）
一、{{B}}单项选择题{{/B}}（总题数：
10，分数：
100.00）
某框架结构柱基础，由上部结构传至该柱基的荷载标准值为Fk=6600kN，Mxk=Myk=900kN·m，柱基础独立承台下采用400mm×400mm钢筋混凝土预制桩，桩的平面布置及承台尺寸如图所示：
承台底面埋深3.0m，柱截面尺寸700mm×700mm,居承台中心位置。
承台用C40混凝土。
混凝土保护层厚度50mm，承台及承台以上土的加权平均重度取20kN/m3。
（分数：
18.00）
（1）.满足承载力要求的单桩承载特征值
试问：
满足承载力要求的单桩承载特征值（kN）最小不应小于下列何值?
∙A.740
∙B.800
∙C.860
∙D.930
（分数：
3.60）
A.
B.
C. √
D.
解析：
[解析]由《地规》（GB50007—2011）第8.5.4条，
[*]
又根据《地规》第8.5.54条，Qkmax≤1.2R。
则单桩承载特征值[*]
如果未考虑Gk，则有
[*]
[*]
（1）上部结构传至该柱基的荷载标准值；
（2）如题中图；（3）满足承载力要求。
[考点]
（1）双向弯矩作用下单桩最大竖向力设计值；
（2）Qkmax与Ra的关系。
（2）.柱对承台的冲切力设计值
假定相应于荷载效应基本组合由永久荷载控制，试问：
柱对承台的冲切力设计值最接近于下列何项数值?
∙A.5870
∙B.7920
∙C.6720
∙D.9070
（分数：
3.60）
A.
B. √
C.
D.
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第8.5.19条，
各桩平均竖向力[*]
柱边缘至桩近侧边缘水平距离为[*]，h0=1100-50=1050（mm）
冲切破坏锥体内只有1根桩。
柱对承台的冲切力设计值Fl=1.35Fk-N=1.35×6600-990=7920（kN）
如果多考虑分项系数1.35，则有[*]，错选A。
如果未扣除Gk的影响与未考虑分项系数1.35，则有
[*]
=6720，错选C。
如果未扣除Gk的影响，且考虑分项系数1.35，则有
[*]
[*]，错选D。
（1）由永久荷载控制；
（2）冲切力设计值。
[考点]
（1）基本组合；
（2）N的计算；（3）冲切力设计值Fl。
（3）.承台的抗冲切承载力设计值
验算柱对承台的冲切时，试问：
承台的抗冲切承载力设计值（kN）最接近于下列何项数值?
∙A.2150
∙B.4290
∙C.8220
∙D.8580
（分数：
3.60）
A.
B.
C.
D. √
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第8.5.19条，
h0=h-50=1100-50=1050（mm）=1.05（m）
α0=1650-200-400=1050（mm）=1.05（m）
则[*]
根据《地规》（GB50007—2011）第8.2.8条，[*]
C40混凝土的抗拉强度设计值ft=1.71N/mm2，bc=hc=700mm，
则由《地规》式（8.5.19-1），承台的抗）中切承载力设计值
2[αox（bc+αoy）+aoy（hc+a0x）]βhpfth0
=2×[0.7×（700+1050）+0.7×（700+1050）]×0.975×1.71×1050
=8578×103（N）
=8578（kN）
如果使用《地规》式（8.5.19-1）时，未乘2，则得4289kN，错选B。
抗冲切承载力设计值。
[考点]
（1）λ0x、λ0y计算；
（2）βhp的取值；（3）承台的抗冲切承载力设计值。
（4）.承台抗冲切设计值
验算角桩对承台的冲切时，试问：
承台抗冲切设计值（kN）最接近于下列何项数值?
∙A.880
∙B.920
∙C.1760
∙D.1840
（分数：
3.60）
A.
B.
C.
D. √
解析：
[解析]由《地规》（GB50007—2011）第8.5.19条，
承台的有效高度h0=h-50=1100-50=1050（mm）=1.05（m）
a1x=a1y=1650-200-400=1050（mm）=1.05（m）
则[*]，c1=c2=600mm，
根据《地规》第8.2.8条，
[*]
C40混凝土的抗拉强度设计值ft=1.71N/mm2
则由《地规》式（8.5.19-5），承台的抗冲切承载力设计值
[*]
（1）角桩对承台的冲切；
（2）承台的抗冲切承载力设计值。
[考点]
（1）λ0x、λ0y计算；
（2）βhp的取值；（3）承台的抗冲切承载力设计值。
（5）.承台的斜截面抗剪承载力设计值
试问：
承台的斜截面抗剪承载力设计值（kN）最接近于下列何项数值?
∙A.5870
∙B.6020
∙C.6710
∙D.7180
（分数：
3.60）
A. √
B.
C.
D.
解析：
[解析]根据题目已知条件，C40混凝土的抗拉强度设计值ft=1.71N/mm2，承台的有效高度h0=1050mm。
由《地规》（GB50007—2011）第8.5.21条，以及《地规》式（8.2.9-2），知
[*]；
承台的斜截面抗剪承载力设计值
VR=βhsβftb0h0=0.9343×0.875×1.71×4000×1050=5871375（N）=5871.375（kN）
[考点]斜截面抗剪承载力设计值。
某高层住宅地基基础设计等级为乙级，采用水泥粉煤灰碎石桩复合地基，基础为整片筏基。
长44.8m，宽14m，桩径400mm，桩长8m，桩孔按等边三角形均匀布置于基底范围内，孔中心距为1.5m，褥垫层底面处由永久荷载标准值产生的平均压力值为280kN/m2，由活荷载标准值产生的平均压力值为100kN/m2，可变荷载的准永久系数取0.4，地基土层分布、厚度及相关参数如图所示。
（分数：
4.00）
（1）.复合地基的承载力特征值
假定取单桩承载力特征值为Ra=500kN，桩间土承载力折减系数取β=0.80，试问：
复合地基的承载力特征值（kPa）最接近于下列何项数值?
∙A.260
∙B.360
∙C.390
∙D.420
（分数：
2.00）
A.
B. √
C.
D.
解析：
[解析]根据《地处规》（JGJ79—2012）第7.1.5条，CFG桩属于有粘结强度的增强体桩，取λ=1.0，
[*]，fsk取天然地基承载力特征值，fsk=140kPa，
按照三角形布桩，则de=1.05s,[*]
复合地基的承载力特征值
[*]
[*]
（1）按等边三角形均匀布置；
（2）孔中心距为1.5m；（3）褥垫层底面处；（4）可变荷载的准永久系数。
[考点]
（1）ηd的取值；
（2）用fsp公式导出fspk。
（2）.褥垫层底面处的附加压力值
试问：
计算地基变形时，对应于所采用的荷载效应，褥垫层底面处的附加压力值（kPa）最接近于下列何项数值?
∙A.185
∙B.235
∙C.285
∙D.380
（分数：
2.00）
A.
B. √
C.
D.
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第3.0.5条第2款“计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合，不应计入风荷载和地震作用。
相应的限值应为地基变形允许值”。
由《地规》式（3.0.6-2）得，pk=280+0.4×100=320（kPa）
褥垫层底面处的附加压力值p0=pk=pcz=320-17×5=235（kPa）
如果未考虑可变荷载参与地基变形计算，则
p0=pk=pcz=280-17×5=195（kPa），错选A。
如果未考虑可变荷载的准永久系数0.4，则pk=280+1.0×100=380（kPa），
p0=pk-pcz=380-17×5=295（kPa），错选C。
如果未扣除pcz，p0=pk=380（kPa），错选D。
计算地基变形。
[考点]
（1）准永久组合是否应计入横向作用（风荷载）；
（2）pk的计算；（3）p0与pcz的关系。
某安全等级为二级的高层建筑采用混凝土框架-核心筒结构体系，框架柱截面尺寸均为900mm×900mm，筒体平面尺寸11.2m×11.6m，如图所示。
基础采用平板式筏基，板厚1.4m，筏基的混凝土强度等级为C30。
提示：
计算时取h0=1.35m。
（分数：
8.00）
（1）.冲切临界截面的最大剪应力
柱传至基础的荷载效应，由永久荷载控制。
图中柱Z1按荷载效应标准组合的柱轴力为Fk=9000kN，柱底端弯矩为Mk=150kN·m。
荷载标准组合的地基净反力为135kPa（已扣除筏基自重）。
已求得c1=c2=2.25m，cAB=1.13m，Is=11.17m4，αs=0.4。
试问：
柱Z1距离柱边h0/2处的冲切临界截面的最大剪应力τmax（kPa）最接近于下列何项值?
∙A.600
∙B.810
∙C.1010
∙D.1110
（分数：
2.00）
A.
B. √
C.
D.
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第8.4.7条，荷载效应基本组合时的内筒所承受的轴力设计值减去内筒下筏板冲切破坏锥体内的基底反力设计值
Ft=1.35[Nk-pk（hc+2h0）×（bc+2h0）]
=1.35×[9000-135×（0.9+2×1.35）×（0.9+2×1.35）]
=9788（kN）
距内筒外表面[*]处冲切临界截面的周长um=4×（0.9+1.35）=9（m）
柱Z1距离柱边[*]处的冲切临界截面的最大剪应力
[*]
（1）提示；
（2）荷载标准组合的地基净反力；（3）柱Z1距离柱边h0/2处。
[考点]
（1）基本组合中的分项系数1.35；
（2）地基净反力的概念；（3）Fl计算式中hc、bc、h0的取值；（4）τmax计算式中um等参数的取值。
（2）.受冲切混凝土剪应力设计值
试问：
柱Z1下筏板的受冲切混凝土剪应力设计值（抗力）τc（kPa）最接近于下列何项数值?
∙A.950
∙B.1000
∙C.1330
∙D.1520
（分数：
2.00）
A. √
B.
C.
D.
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第8.2.8条，
受冲切承载力截面高度影响系数[*]
根据《地规》第8.4.7条，由于柱长边短边比为1.0，则取βs=2。
柱Z1下筏板的受冲切混凝土剪应力设计值
[*]
受冲切混凝土剪应力设计值（抗力）。
[考点]
（1）βhp的计算；
（2）βs的计算。
（3）.距内筒外表面h0/2处的受冲切临界截面的最大剪应力
柱传至基础的荷载效应由永久荷载控制。
相应于荷载效应标准组合的内筒轴力为40000kN，荷载标准组合的地基净反力为135kPa（已扣除筏基自重）。
试问：
当对筒体下板厚进行受冲切承载力验算时，距内筒外表面h0/2处的受冲切临界截面的最大剪应力τmax（kPa）最接近于下列何项数值?
提示：
不考虑内筒根部弯矩的影响。
∙A.191
∙B.258
∙C.580
∙D.784
（分数：
2.00）
A.
B. √
C.
D.
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第8.4.8条，荷载效应基本组合时的内筒所承受的轴力设计值减去内筒下筏板冲切破坏锥体内的基底反力设计值
Fl=1.35×[40000-（11.2+2×1.35）×（11.6+2×1.35）×135]
=17774（kN）
距内筒外表面[*]处冲切临界截面的周长um=2×（11.2+11.6+2×1.35）=51（m）
距内筒外表面[*]处的受冲切临界截面的最大剪应力[*]
（1）永久荷载控制；
（2）地基净反力为135kPa；（3）距内筒外表面h0/2处的受冲切临界截面的最大剪应力τmax；（4）提示。
[考点]
（1）基本组合中的分项系数1.35；
（2）地基净反力的概念；（3）Fl计算式中hc、bc、h0的取值；（4）τmax计算式中的um等参数的取值。
（4）.内筒下筏板的受冲切混凝土剪应力设计值（抗力）
试问：
当对简体下板厚进行受冲切承载力验算时，内筒下筏板的受冲切混凝土剪应力设计值（抗力）τc（kPa）最接近于下列何项数值?
∙A.760
∙B.800
∙C.950
∙D.1000
（分数：
2.00）
A. √
B.
C.
D.
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第8.2.8条，受冲切承载力截面高度影响系数
[*]
根据《地规》第8.4.8条，内筒下筏板的受冲切混凝土剪应力设计值（抗力）
[*]
（1）对筒体下板厚进行受冲切承载力验算；
（2）混凝土剪应力。
[考点]
（1）βhp的计算；
（2）βs的计算。
某单层单跨工业厂房建于正常固结的黏性土地基上，跨度27m，长度84m，采用柱下钢筋混凝土独立基础。
厂房基础完工后，室内外均进行填土；厂房投入使用后，室内地面局部范围有大面积堆载，堆载宽度6.8m，堆载的纵向长度40m。
具体的厂房基础及地基情况、地面荷载大小等如图所示。
（分数：
10.00）
（1）.计算附加沉降量等效均布地面荷载
地面堆载为q1=30kPa；室内外填土重度均为γ=18kN/m3。
试问：
为计算大面积地面荷载对柱1的基础产生的附加沉降量，所采用的等效均布地面荷载qeq（kPa）最接近下列何项数值?
提示：
注意对称荷载，可减少计算量。
∙A.13
∙B.16
∙C.21
∙D.30
（分数：
2.00）
A. √
B.
C.
D.
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第N.0.4条，
《地规》表N.0.4地面荷载换算系数βi
区段
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
[*]
0.30
0.29
0.22
0.15
0.10
0.08
0.06
0.04
0.03
0.02
0.01
注：
（1）a、b见《地规》表7.5.4；
（2）i取0～10的含义见《地规》N.0.4。
应按[*]对βi取值。
对于柱1，室内、室外填土对称，只需要考虑堆载的影响。
按照0.5倍基础宽度分区段后，堆载位于2～5段。
等效均布地面荷载
[*]
[考点]
（1）大面积地面荷载对基础产生的附加沉降量计算；
（2）地面荷载换算系数βi的取值。
（2）.地基附加沉降允许值
地面堆载为q1=30kPa；室内外填土重度均为γ=18kN/m3。
若在使用过程中允许调整该厂房的吊车轨道，试问：
由地面荷载引起柱1基础内侧边缘中点的地基附加沉降允许值（mm）最接近于下列何项数值?
∙A.40
∙B.58
∙C.72
∙D.85
（分数：
2.00）
A.
B.
C. √
D.
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第7.5.5条，地面荷载的纵向长度a=40m，厂房跨度方向基础底面边长b=3.4m，采用内插法得。
由地面荷载引起柱1基础内侧边缘中点的地基附加沉降允许值[*]柱1基础内侧边缘中点。
[考点]线性内插法。
（3）.土体的抗剪强度
已知地基②层土的天然抗剪强度τf0为15kPa，三轴固结不排水压缩试验求得的土的内摩擦角为12°。
地面荷载引起的柱基础下方地基中A点的附加竖向应力Δσz=12kPa，地面填土3个月时，地基中A点土的固结度Ut为50%。
试问：
地面填土3个月时地基中A点土体的抗剪强度τft（kPa）最接近于下列何项数值?
提示：
按《建筑地基处理技术规范}（JGJ79—2012）作答。
∙A.15.0
∙B.16.3
∙C.17.6
∙D.21.0
（分数：
2.00）
A.
B. √
C.
D.
解析：
[解析]根据《地处规》（JGJ79—2012）第5.2.11条，
地面填土3个月时地基中A点土体的抗剪强度
τft=τf0+ΔσzUttan[*]=15+12×50%×tan12°=16.3（kPa）
（1）天然抗剪强度；
（2）土的内摩擦角；（3）附加竖向应力；（4）固结度。
[考点]土体的抗剪强度计算。
（4）.搅拌桩复合土层的压缩模量
拟对地面堆载（q1=30kPa）范围内的地基土体采用水泥搅拌桩地基处理方案。
已知水泥搅拌桩的长度为10m，桩基进入③层黏土2m，水泥搅拌桩的面积置换率m为10%，搅拌桩的压缩模量Ep为150MPa。
试问：
处理后的②层土范围内的搅拌桩复合土层的压缩模量Esp（MPa）最接近于下列何项数值?
∙A.15.0
∙B.16.6
∙C.17.7
∙D.18.2
（分数：
2.00）
A.
B. √
C.
D.
解析：
[解析]根据《地处规》（JGJ79—2002）第11.2.9条①，计算②层土范围内的Esp处理后的②层土范围内的搅拌桩复合土层的压缩模量
Esp=mEp+（1-m）Es=10%×150+（1-10%）×1.8=16.62（MPa）
若按照③层考虑，则得
Esp=mEp+（1-m）Es=10%×150+（1-10%）×3.5=18.15（MPa），错选D。
（1）面积置换率m；
（2）搅拌桩的压缩模量Ep；（3）复合土层的压缩模量Esp。
[考点]复合土层的压缩模量Esp。
①《地处规》（JGJ79—2012）无类似条文。
（5）.搅拌桩单桩承载力特征值
并已知搅拌桩的直径为600mm，水泥土标准养护条件下90d龄期的立方体抗压强度平均值fcu=1500kPa，桩身强度折减系数η=0.3，桩端天然地基土的承载力折减系数α=0.5。
试问：
搅拌桩单桩承载力特征值Ra（kN）最接近于下列何项数值?
∙A.127
∙B.153
∙C.235
∙D.258
（分数：
2.00）
A. √
B.
C.
D.
解析：
[解析]桩体横截面面积[*]
根据《地处规》（JGJ79—2002）式（7.3.3），搅拌桩单桩承载力特征值
Ra=ηfcuAp=0.3×1500×282.6×10-3=127.2（kN）
水泥搅拌桩属于有粘结强度的增强体桩，取αp=1.0，根据《地处规》式（7.1.5-3），搅拌桩单桩承载力特征值
[*]
Ra应取二者较小者，即Ra=127.2kN。
如果仅考虑搅拌桩单桩承载力特征值，
[*]
错选C。
（1）90d龄期的立方体抗压强度；
（2）强度折减系数η；（3）承载力折减系数α；（4）单桩承载力特征值Ra。
[考点]
（1）Ap的计算；
（2）Ra的计算与取值。
某单层地下车库建于岩石地基上，采用岩石锚杆基础。
柱网尺寸8.4m×8.4m，中间柱截面尺寸600mm×600mm，地下水位位于自然地面以下1m，图为中间柱的基础示意图。
（分数：
10.00）
（1）.荷载效应标准组合下单根锚杆承受的最大抜力值
相应于荷载效应标准组合时，作用在中间柱承台底面的竖向力总和为-500kN（方向向上），已综合考虑地下水浮力、基础自重及上部结构传至柱基的轴力，作用在基础底面形心的力矩值MxkMyk均为100kN·m。
试问：
荷载效应标准组合下，单根锚杆承受的最大拔力值Nmax（kN）最接近于下列何项值?
∙A.125
∙B.167
∙C.208
∙D.270
（分数：
2.00）
A.
B.
C. √
D.
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第8.6.2条，单根锚杆承受的最大拔力值
[*]
如果计算中Mxk采用正值，Myk采用负值（或对调正负号），则
[*]
=125（kN），错选A。
如果计算中仅采用了MxkMyk中的一个数据，则
[*]，错选B。
（1）岩石锚杆基础；
（2）地下水位位于自然地面以下；（3）如题中图；（4）竖向力总和；（5）荷载效应标准组合下。
[考点]
（1）荷载效应标准组合的概念；
（2）Nmax计算式中，MxkMyk的方向；（3）xi、yi的取值。
（2）.锚杆有效锚固长度
若荷载效应标准组合下，单根锚杆承受的最大拔力值Nmax为170kN，锚杆孔直径为150mm，锚杆采用HRB335钢筋，直径32mm，锚杆孔灌浆采用M30水泥砂浆，砂浆与岩石间的粘结强度特征值为0.42MPa。
试问：
锚杆有效锚固长度l（m）应取下列何项数值?
∙A.1.0
∙B.1.1
∙C.1.2
∙D.1.3
（分数：
2.00）
A.
B.
C.
D. √
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第8.6.2条、第8.6.3条，
Nmax≦0.8πd1lf
锚杆有效锚固长度[*]
根据《地规》图8.6.1的构造要求锚杆有效锚固长度l≥40d-40×32=1280（mm）
如果仅根据《地规》第8.6.2条、第8.6.3条，而未考虑构造要求
Nmax≤0.8πd1lf
锚杆有效锚固长度[*]，错选B。
（1）锚杆孔直径；
（2）粘结强度特征值；（3）锚杆有效锚固长度l。
[考点]
（1）由式Nmax≤0.8πd1lf求l；
（2）锚杆有效锚固长度。
（3）.单跟锚杆抗抜承载力特征值
现场进行了6根锚杆抗拔试验，得到的锚杆抗拔极限承载力分别为420kN、530kN、480kN、4791kN、588kN、503kN。
试问：
单根锚杆抗拔承载力特征值R1最接近于下列何项值?
∙A.250
∙B.420
∙C.500
∙D.宜增加试验量且综合各方面因素后确定
（分数：
2.00）
A.
B.
C.
D. √
解析：
[解析]根据《地规》（GB50007—2011）第Y.0.6条，由于平均值为[*]，极差为588-420=168（kN）＞500×30%=150（kN），则宜增加试验量并分析离差过大的原因，结合工程具体情况确定极限承载力。
（1）6根锚杆抗拔试验；
（2）单根锚杆抗拔承载力特征值。
[考点]
（1）单根锚杆抗拔承载力平均值计算；
（2）极差与试验数据的有效性。
（4）.地基基础设计的主张
下列关于地基基础设计的主张，其中何项是不正确的?
∙A.场地内存在发震断裂时，如抗震设防烈度小于8度，可忽略发震断裂错动对地面建筑的影响
∙B.对砌体房屋可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算
∙C.当高耸结构的高度Hg不超过20m时，基础倾斜的允许值为0.008
∙D.高宽比大于4的高层建筑，基础底面与地基之间零应力区面积不应超过基础底面面积的15%
（分数：
2.00）
A.
B.
C.
D. √
解析：
[解析]根据《抗规》（GB50011—2010）第4.1.7条第1款，选项A正确；根据《抗规》第4.2.1条第1款，选项B正确；根据《地规》（GB50007—2011）表5.3.4，选项C正确；根据《高规》（JGJ3—2010）第12.1.7条，高宽比大于4的高
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