20m空心板计算书.docx
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20m空心板计算书
一、空心板纵向静力计算结果（不增加分隔带）
1.1计算模型
纵向静力计算采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准划分结构离散图。
根据荷载组合要求的内容进行内力、应力计算，验算结构在施工阶段、运营阶段内力、应力及整体刚度是否符合规范要求。
全桥共划分43个节点，42个单元，2个永久支撑元。
结构离散图见下图。
结构离散图
1.2正常使用极限状态承载能力验算
1、正截面抗弯承载能力验算
cQjSQjk）
j2
的正截面抗弯承载力。
m
0Sud0（GiSGikQ1SQ1k
i1
由上图所示结果可知，空心板各截面的抗弯承载力均满足规范要求。
1.3正常使用极限状态抗裂性验算
1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算
箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设
计规范》JTGD62-2004第6.3.1条关于全预应力混凝土现浇构件的规定进行验算。
对于预应力混凝土A类构件，正截面混凝土拉应力应符合以下要求:
作用短期效应组合下g—cpc<0.7fik=1.855Mpa
作用长期效应组合下C—Cpc<0
作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图
由以上计算的应力结果包络图可知：
空心板跨中下缘出现0.8MPa的拉应力,
因此，短期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算满足规范要求。
由以上计算的应力结果包络图可知：
空心板各截面均未出现拉应力，因此，长期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算满足规范要求。
1.4持久状况主梁应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004第7.1.5条关于未开裂混凝土构件的规定进行验算。
使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下
由以上计算结果可知：
持久状况下，混凝土主梁上缘的最大压应力为4.6MPa下缘的最大压应力为6.6MPa均小于16.2MPa满足相关规范要求。
二、空心板纵向静力计算结果（增加4m绿化带）
2.1计算模型
纵向静力计算采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准划分结构离散图。
总体计算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力计算，验算结构在施工阶段、运营阶段内力、应力及整体刚度是否符合规范要求。
边界条件的处理：
桥墩及桥台均按竖向刚性支撑处理
全桥共划分43个节点，42个单元，2个永久支撑元。
结构离散图见下图。
123
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1011121
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3343
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结构离散图
绿化带采用30cm厚钢筋混凝土板，上面填60cm后填土。
2.2正常使用极限状态承载能力验算
1、正截面抗弯承载能力验算
正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下，弯矩组合设计值小于对应的正截面抗弯承载力。
mn
0Sud0（GiSGikQ1SQ1kcQjSjk）
i1j2
由上图所示结果可知，空心板截面的抗弯承载力不满足规范要求。
2.3正常使用极限状态抗裂性验算
1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算
箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004第6.3.1条关于全预应力混凝土现浇构件的规定进行验算。
对于预应力混凝土A类构件，正截面混凝土拉应力应符合以下要求：
作用短期效应组合下网一cpc<0.7fik=1.855Mpa
作用长期效应组合下CLCpc<0
作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图
由以上计算的应力结果包络图可知：
空心板跨中下缘出现8.7MPa的拉应力,
因此，短期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
由以上计算的应力结果包络图可知：
空心板跨中下缘出现7.5MPa的拉应力,
因此，长期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
2.4持久状况主梁应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004第7.1.5条关于未开裂混凝土构件的规定进行验算。
使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下
未开裂构件kcpt0.5fck16.2MPa
各组合主梁正截面压应力图
由以上计算结果可知：
持久状况下，混凝土主梁上缘的最大压应力为23.6MPa,下缘
的最大压应力为5.6MPa,不满足相关规范要求。
三、空心板纵向静力计算结果（增加2m绿化带）
3.1计算模型
纵向静力计算采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准划分结构离散图。
总体计
算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力计算，验算结构在施工阶段、运营阶段内力、应力及整体刚度是否符合规范要求。
边界条件的处理：
桥墩及桥台均按竖向刚性支撑处理
全桥共划分43个节点，42个单元，2个永久支撑元。
结构离散图见下图。
结构离散图
绿化带采用20cm厚钢筋混凝土板，上面填60cm后填土
3.2正常使用极限状态承载能力验算
1、正截面抗弯承载能力验算
正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下，弯矩组合设计值小于对应的正截面抗弯承载力
m
0（GiSGik
i1
由上图所示结果可知，空心板截面的抗弯承载力不满足规范要求。
3.3正常使用极限状态抗裂性验算
1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算
箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004第6.3.1条关于全预应力混凝土现浇构件的规定进行验算。
对于预应力混凝土A类构件，正截面混凝土拉应力应符合以下要求：
作用短期效应组合下cst—cpc<0.7ftk=1.855Mpa
作用长期效应组合下C—Cpc<0
作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图
由以上计算的应力结果包络图可知：
空心板跨中下缘出现4.5MPa的拉应力,
因此，短期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
由以上计算的应力结果包络图可知：
空心板跨中下缘出现3.2MPa的拉应力,
因此，长期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
3.4持久状况主梁应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004第7.1.5条关于未开裂混凝土构件的规定进行验算。
使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下
未开裂构件kcpt0.5fck16.2MPa
各组合主梁正截面压应力图
由以上计算结果可知：
持久状况下，混凝土主梁上缘的最大压应力为19.4MPa,下缘
的最大压应力为5.7MPa,不满足相关规范要求。
四、空心板纵向静力计算结果（增加1m绿化带）
4.1计算模型
纵向静力计算采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准划分结构离散图。
总体计算根据桥梁施工流程划分结构计算阶段，根据荷载组合要求的内容进行内力、应力计算，验算结构在施工阶段、运营阶段内力、应力及整体刚度是否符合规范要求。
边界条件的处理：
桥墩及桥台均按竖向刚性支撑处理
全桥共划分43个节点，42个单元，2个永久支撑元。
结构离散图见下图。
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结构离散图
绿化带采用10cm厚钢筋混凝土板，上面填60cm后填土。
4.2正常使用极限状态承载能力验算
1、正截面抗弯承载能力验算
正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下，弯矩组合设计值小于对应
的正截面抗弯承载力。
mn
0Sud0（GiSGikQ1SqikcQjSjk）
i1j2
由上图所示结果可知，空心板截面的抗弯承载力不满足规范要求。
4.3正常使用极限状态抗裂性验算
1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算
箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004第6.3.1条关于全预应力混凝土现浇构件的规定进行验算。
对于预应力混凝土A类构件，正截面混凝土拉应力应符合以下要求:
作用短期效应组合下cst—cpcwo.7ftk=1.855Mpa
作用长期效应组合下C—Cpc<0
作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图
由以上计算的应力结果包络图可知：
空心板跨中下缘出现2.7MPa的拉应力,
因此，短期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
由以上计算的应力结果包络图可知：
空心板跨中下缘出现1.5MPa的拉应力,
因此，长期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算不满足规范要求。
4.4持久状况主梁应力验算
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004第7.1.5条关于
未开裂混凝土构件的规定进行验算
使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下
未开裂构件kcpt0.5fck16.2MPa
各组合主梁正截面压应力图
由以上计算结果可知：
持久状况下，混凝土主梁上缘的最大压应力为16.7MPa,下缘的最大压应力为6.2MPa,不满足相关规范要求。
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