外脚手架搭拆专项施工方案.docx

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外脚手架搭拆专项施工方案

外脚手架搭、拆专项安全施工方案

一、工程概况

本工程为浙江东球混合设备有限公司1＃-4＃车间及宿舍，位于西塘镇工业功能区，框架二-五层及排架一层，总建筑面积为12265.42平米，合同造价2300万元。

工程由浙江东球混合设备有限公司发包，由浙江中房建筑设计研究院有限公司设计，由浙江建业监理有限公司监理，由上海海盛建筑安装有限公司总承包。

由嘉善县建设工程质量监督站负责质量监督。

二、本工程脚手架设计执行规范与计算依据:

（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）

（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）

（3）《建筑地基基础工程设计规范》（GB50202-2002）

（4）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）

（5）《密目式安全立网》国家标准（GB16909-1997）

（6）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

（7）《建筑施工脚手架实用手册》，中国建筑工业出版社

三、外架搭设方案

结合本工程建筑、结构特点及施工现场安全生产、文明施工的要求，外架采用Φ48×3.0的钢管材料落地式搭设。

搭设基本数据如下：

搭设高度

根据建筑物檐口高度＋1-1.5米安全防护栏杆

立杆间距

纵向（mm）

≤1800

横向（mm）

≤1500

操作步距

底步≤2.0m，顶步距天沟顶部≧0.8m,其余≤1.8m

剪刀撑

根据立面布局，立杆间距不大于9米设一道，与地面成450～600

连接杆间距

垂直方向每层设置，水平方向不大于3L（L为立杆纵距）转角加密

栏杆

外架外侧设0.3m高挡脚，1.2m栏杆一道

四、施工准备

在搭设脚手架前，应做好以下准备工作：

1、根据施工方案的要求，应对参与架子搭设的有关人员进行全面的技术交底；

2、应对搭设材料钢管、扣件、脚手板（片）、铁丝等进行检查验收，不合格的不得使用，经检验合格的材料应按品种、规格分类堆放整齐、平稳；

3、应清除地面杂物，基础已经硬化，排水畅通.

4、检查现场架子搭设范围是否与方案一致。

五、外架搭设注意事项

1、搭设顺序：

放置纵向扫地杆→立柱（抛撑）→横向扫地杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→连墙→第三步纵向水平杆→第三步横向水平杆……

2、搭设的注意事项：

a、相邻立柱的接头要错开，并应布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离不要大于步距的1/3；立杆的垂直偏差不大于架高的1/200；

b、开始搭设立柱时应每隔三步设一抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可根据现场实际情况拆除；

c、立杆与大横杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏；

d、纵向水平杆设于横向水平杆之上、立杆内侧，并用直角扣件与立杆扣紧。

纵向大横杆应采用对接接头，隔栅构件采用搭接，搭接长度不小于400mm；

e、剪刀撑、大小横杆应随立杆等搭设同步进行；连墙杆的布置垂直方向按楼层，水平方向按三步设一点进行，呈梅花状；

f、扣件规格必须与钢管的外径一致，拧紧扭力距适当（一般在40～65N·m），对接扣件的开口应朝内或朝上，钢管伸出扣件端头边缘的长度不应大于100mm；

g、脚手板（片）应满铺，四周铁丝固定，靠墙一侧离墙距离不应大于200mm；

h、栏杆和挡脚板应搭设在外立杆的内侧；

i、安全防护棚和斜道立杆应与外脚手架立杆分开，与建筑应有可靠的连接；

j、脚手架必须有良好的避雷接地装置，接地电阻不得大于10欧姆；

k、顶层架必须采用全封闭，外架外侧必须采用建设主管部门认证合格的密目式安全网封闭，且应将安全网固定在脚手架立杆里侧。

安全网应用不小于18＃铁丝张挂严密；

l、斜道两侧及转角平台外围均应设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，应用合格的密目安全网封闭；

m、斜道侧面及平台外侧应设置剪刀撑；

n、斜道脚手片应采用横铺，每隔20～30cm设一防滑条，防滑条宜采用10*60mm方木，并用两道铁丝绑扎牢固。

六、脚手架的使用及保养

使用：

1、对脚手架的使用和保养应对工人进行经常教育，并落实使用后维护制度。

2、禁止随意拆动架体构件、拉结件及安全防护设施，若需进行调整则应经技术负责人审批并由专业人员进行修改。

3、大件支模支撑禁止与架体连接，转料平台不许受力于外架上。

4、高空脚手架上严禁上、下抛物。

5、搭设完毕后，应进行检查验收，经检查验收合格后才准使用。

6、严格控制脚手架施工使用荷载，外架设计施工荷载为2KN/m2

7、遇有立杆沉陷或悬空、节点松动、架子歪斜、杆件变形、脚手架上结冰等问题，在未解决前应停止使用脚手架。

8、遇有六级以上大风、大雾、大雨或大雪天气应暂停脚手架作业。

雨雪后进行操作要有防滑措施，且复工前必须检查无问题方可继续作业。

保养：

1、每半月检查一次外架（扣件是否松动、脚手片是否绑扎牢固、安全网有否破损等），并做好检查记录。

2、每半月清除一次架体上的建筑垃圾，保持架体的清洁。

3、定期贯彻脚手架整体或局部的垂直度、立杆底部受力情况，发现问题及时解决。

4、使用完毕拆除后的材料应及时回收入库、分类存放。

七、脚手架的拆除

1、拆除前应对操作班组进行详细的技术交底，并有书面记录。

2、拆除前应对架子整体性做一次全面的检查，确认无严重损害后方可进行。

3、拆架子的高处作业人员应戴好安全帽、系好安全带、扎裹脚、穿软底鞋方可上架操作。

4、架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员入内。

5、拆除顺序因遵守由上而下、先搭后拆、后搭先拆的原则。

即拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑。

后拆小横杆、大横杆、立杆等。

并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。

6、拆立杆要先抱住立杆，再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。

7、连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应用临时撑支撑，然后才能拆抛撑。

8、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

9、大片架子拆除前所预留的斜道、上料平台、通道等应进行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。

10、拆除时严禁碰撞脚手架附近的电源，以防事故的发生。

11、拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、地下明沟等物品。

12、拆下的材料应用绳索拴住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定的地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。

13、在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

八、斜道的搭设

1、脚手架斜道作为人员上下通行用，宽1米，坡度1：

3，斜道处“之”字型（利用外架做过道），转弯处设置1.5米宽休息平台。

2、斜道处立杆的荷载往往最大，因为层层有脚手片及挡脚板等重量，因此斜道处的立杆应设置剪刀撑。

3、斜道两侧端部及平台外围设置剪刀撑，斜道两侧及平台外围设置两道1.2m护栏及300mm高的挡脚板。

4、斜道脚手片上必须设防滑条，防滑条间距不大于300mm，采用搭接法铺脚手片时，接头必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200mm，接头凸处用三角木填顺，脚手片采用对接时，接头处面下应设两根横向水平杆。

5、操作层脚手片离开墙应为20mm，顶层、底层、操作层及操作层上下层必须满铺。

九、防护棚搭设

建筑物出入口处设置2000*3000的通道，采用平行弦架结构形式搭设，见详图。

在开口处的两边采用双立柱，悬空立杆下端要增设安全扣件，此处的连接要加密，每步设置。

出入口处脚手架的上方设置双重防护棚，以保护人员出入安全。

十、钢管脚手架受力计算

A、基本参数

1.计算脚手架尺寸

建筑物高度:

H=9.25（m）

建筑物长度:

L=80（m）

建筑物宽度:

W=30（m）

2.脚手架及杆件布置

步距:

h=1.8（m）

纵距:

la=1.8（m）

排距:

lb=1.2（m）

内立杆距墙:

b=0.2（m）

小横杆在下，大横杆在上。

连墙杆布置：

二步三跨

安全网：

2300目/100cm^2

3.荷载参数

施工荷载：

q1=2.7（kN/m^2）

脚手板荷载：

q2=0.35（kN/m^2）

钢管自重:

q3=3.84（kg/m）

栏杆与挡板荷载：

q4=0.14（kN/m^2）

风荷载：

W0=0.45（kN/m^2）

同时施工脚手架层数:

n1=1

脚手板铺设层数:

n2=5

4.工地实际使用48mm×3.0mm钢管的技术参数

惯性矩I=12.19（cm^4）

截面模量W=5.08（cm^3）

截面积A=4.89（cm^2）

回转半径i=1.58（cm）

弹性模量E=2.06×10^5（N/mm^2）

Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205（N/mm^2）

B、计算书

1.纵向、横向水平杆的强度和挠度及扣件抗滑承载力计算

（1）纵向水平杆（大横杆）

纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，计算简图如图1所示。

纵向水平杆自重标准值：

q11=0.0376（kN/m）

脚手板自重标准值：

q12=0.35×1.1×0.367=0.1412（kN/m）

可变荷载标准值：

q21=2.7×1.1×0.367=1.0899（kN/m）

永久荷载设计计算值：

q1=1.2×（0.0376+0.1412）=0.2147（kN/m）

可变荷载设计计算值：

q2=1.4×（1.0899）=1.5259（kN/m）

（a）跨中最大弯矩、挠度

（b）支座最大弯矩、挠度

图1纵向水平杆计算简图

a.跨中最大弯矩值：

Mmax1=0.08q1×l^2+0.101q2×l^2

=（0.08×0.2147+0.101×1.5259）×2.56=0.4385（kN.m）

b.支座最大弯矩值：

Mmax2=0.1q1×l^2+0.117q2×l^2

=（0.1×0.2147+0.117×1.5259）×2.56=0.5120（kN.m）

取a、b中的最大值：

Mmax=0.5120（kN.m）进行强度计算

=（0.5120/5.08）×1000=100.79（N/mm^2）＜f=205（N/mm^2）,纵向水平杆抗弯强度满足抗压要求。

永久荷载标准值：

q11=（0.0376+0.1412）=0.1789（kN/m）

可变荷载标准值：

q21=（1.0899）=1.0899（kN/m）

纵向水平杆最大挠度：

v=0.677q1×la^4/（100EI）+0.99×q2×la^4/（100EI）

=（（0.677×0.1789+0.99×1.0899）×6.5536/（100×206000×12.19））×10^8=3.1323mm

容许挠度：

[v]=la/150=1000×1.6/150=10.666（mm）

满足v＜[v]，并小于10.0（mm），故纵向水平杆挠度满足要求。

（2）横向水平杆（小横杆）

横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，计算简图如图2所示。

横向水平杆自重标准值：

q11=0.0376（kN/m）

纵向水平杆（大横杆）荷载标准值：

P12=0.0376×1.6=0.0602（kN）

脚手板荷载标准值：

P13=0.35×1.6×1.1×0.367=0.2260（kN）

可变荷载标准值：

P21=2.7×1.6×1.1×0.367=1.7439（kN）

永久荷载设计计算值：

a.均布荷载q1=1.2×0.0376=0.0451（kN/m）

b.集中力P1=1.2×（P12+P13）=1.2×（0.0602+0.2260）=0.3435（kN）

可变荷载设计计算值：

P2=1.4×P21=1.4×1.7439=2.4415（kN）

图2横向水平杆计算简图

最大弯矩值：

M=q1×lb^2/8+（P1+P2）×lb/3=1.0280（kN.m）

=（1.0280/5.08）×1000=202.36（N/mm^2）＜f=205（N/mm^2）,故横向水平杆抗弯强度满足抗压要求。

均布荷载标准值：

q=0.0376（kN/m）

集中力标准值：

P=0.0602+0.2260+1.7439=2.0302（kN）

横向水平杆最大挠度：

v=（5/384）q×lb^4/EI+（3lb^2-（4/9）lb^2）×P×lb/72EI

=（5/384×0.0376×1.4641/（206000×12.19）+（3×1.21-（4/9）×1.21）2.0302×1.1/（72×206000×12.19））×10^8=4.6502（mm）

容许挠度：

[v]=lb/150=7.3333（mm）

满足v＜[v]，并小于10.0（mm），故横向水平杆挠度满足要求。

（3）横向水平杆传给立杆扣件上的竖向作用力

横向水平杆自重：

q11=0.0376（kN/m）

纵向水平杆（大横杆）荷载标准值：

P12=2×q3×la=2×0.0376×1.6=0.1204（kN）

脚手板荷载标准值：

P13=0.35×1.6×1.1=0.616（kN）

可变荷载标准值：

P21=2.7×1.6×1.1=4.752（kN）

作用在扣件上的竖向作用荷载设计计算值：

R=（1.2（q11×lb+P12+P13）+1.4×P21）/2

=0.5（（1.2×（0.0376×1.1+0.1204+0.616）+1.4×4.752）=3.7930（kN）

R＜Rc=8.0（kN）,故扣件的抗滑承载力满足要求。

螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m。

2.上部11.5m高单立杆立杆稳定性计算

每米立杆承受的结构自重标准值：

NG1=gk×H=0.1277×11.5=1.4686（kN）

脚手板自重标准值：

NG2=n2×q2×la×lb/2=12×0.35×1.6×1.1/2=3.6959（kN）

栏杆与档板自重标准值：

NG3=n2×q4×la=12×0.14×1.6=2.6880（kN）

吊挂安全设施（安全网）自重标准值：

NG4=q5×la×H=0.005×1.6×11.5=0.092（kN）

故永久荷载标准值：

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=1.4686+3.6959+2.6880+0.092=7.9445（kN）

可变荷载标准值：

∑NQk=n1×q1×la×lb/2=1×2.7×1.6×1.1/2=2.3760（kN）

（1）不考虑风荷载时，底层立杆稳定计算

=1.155×1.51×1.8=3.1392（m）

=198.68

查表得稳定系数=0.184

计算立杆段轴向力设计值：

N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk=1.2×9.3165+1.4×2.3760=14.506（kN）

=（14.506/（0.184×489））×1000=161.22（N/mm^2）＜f=205（N/mm^2）,故不考虑风荷载时底层立杆满足抗压要求。

（2）考虑风荷载时，底层立杆稳定计算

=0.7×0.778×1.1271×0.45=0.2762（kN/m^2）

风荷载弯矩：

Mw=0.1×0.85×1.4×Wk×la×h^2=0.1×0.85×1.4×0.2762×1.6×1.8^2=0.1704（kN.m）

计算立杆段轴向力设计值：

N=1.2（NG1k+NG2k）+0.85×1.4∑NQk=1.2×9.3165+0.85×1.4×2.3760=14.007（kN）

=（14.007/（0.184×489）+0.1704/5.08）×1000

=189.22（N/mm^2）＜f=205（N/mm^2）,故考虑风荷载时立杆满足抗压要求。

3.下部11m高双立杆立杆稳定性计算

每米立杆承受的结构自重标准值：

NG1=gk×H=0.1277×9.25+0.0376×（5）=1.37（kN）

脚手板自重标准值：

NG2=n2×q2×la×lb/2=5×0.35×1.6×1.1/2=1.54（kN）

栏杆与档板自重标准值：

NG3=n2×q4×la=5×0.14×1.6=1.12（kN）

吊挂安全设施（安全网）自重标准值：

NG4=q5×la×H=0.005×1.6×9.25=0.074（kN）

故永久荷载标准值：

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=1.37+1.54+1.12+0.074=4.1（kN）

可变荷载标准值：

∑NQk=n1×q1×la×lb/2=1×2.7×1.6×1.1/2=2.3760（kN）

（1）不考虑风荷载时，底层立杆稳定计算

=1.155×1.51×1.8=3.1392（m）

=198.68

查表得稳定系数=0.184

计算立杆段轴向力设计值：

N=（1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk）×0.5=（1.2×12.246+1.4×2.3760）0.5=9.0110（kN）

=（9.0110/（0.184×489））×1000=100.14（N/mm^2）＜f=205（N/mm^2）,故不考虑风荷载时底层立杆满足抗压要求。

（2）考虑风荷载时，底层立杆稳定计算

=0.7×0.74×1.1271×0.45=0.2627（kN/m^2）

风荷载弯矩：

Mw=0.1×0.85×1.4×Wk×la×h^2×0.5=0.1×0.85×1.4×0.2627×1.6×1.8^2×0.5=0.1620（kN.m）

计算主立杆段轴向力设计值：

N=（1.2（NG1k+NG2k）+0.85×1.4∑NQk）×0.5=（1.2×12.246+0.85×1.4×2.3760）0.5=8.7615（kN）

=（8.7615/（0.184×489）+0.1620/5.08）×1000

=129.28（N/mm^2）＜f=205（N/mm^2）,故考虑风荷载时立杆满足抗压要求。

4.连墙件计算

迎风面积：

Aw=2×3×1.8×1.6=17.28（m^2）

=0.7×1.1105×1.1271×0.45=0.3942（kN/m^2）

连墙杆轴力设计计算值：

Nl=Nlw+No=1.4×Wk×Aw+5=1.4×0.3942×17.28+5=9.5384+5=14.538（kN）

一个扣件的抗滑力Rc=8（kN），若连墙杆与建筑物采用直角扣件连接，则需在墙面或连接点的两边至少各用2个扣件扣牢。

每个扣件的螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m且不应大于65N·m。

5.立杆地基承载力计算

工地实际采用的立杆底部垫板面积：

A=0.1239（m^2）

则立杆基础底面平均压力：

p=N/A=18022./（0.1239×1000000）=0.1454（N/mm^2）

脚手架立杆下部实际的地基承载力标准值：

fgk=0.4（N/mm^2）

则立杆下地基承载力设计值：

fg=kc×fgk=0.4×0.4=0.16（N/mm^2）

因p＜fg，故立杆地基承载力满足要求。

脚手架搭设前，地基应充分夯实。