型钢悬挑脚手架阳角B计算书最终.docx
《型钢悬挑脚手架阳角B计算书最终.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《型钢悬挑脚手架阳角B计算书最终.docx（31页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
型钢悬挑脚手架阳角B计算书最终
型钢悬挑脚手架（阳角B）计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
3、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、基本参数
1、基本参数
阳角处主梁悬挑方式
联梁悬挑
主梁离地高度（m）
23
建筑物阳角处角度β
90
立杆纵距la（m）
1.2
梁/楼板混凝土强度等级
C30
2、立杆荷载参数
第几排立杆
离墙距离a（m）
荷载标准值F'（kN）
荷载设计值F（kN）
1
0.2
8
10.9
2
1
8
10.9
二、主梁布置及锚固参数
1、主梁布置参数
主梁号
内锚固点坐标x（m）.y（m）
角度α（度）
主梁自内锚固点伸出长度L（m）
主梁锚固方式
1
0.6,-0.6
135
2.6
压环钢筋
2
0.8,-0.6
122.005
2.3
压环钢筋
3
1,-0.7
90
2
压环钢筋
平面图
2、主梁锚固参数
主梁外锚固点离建筑物距离b（mm）
100
压环钢筋直径d1（mm）
14
主梁1锚固图
主梁2锚固图
主梁3锚固图
三、联梁验算
联梁材料类型
工字钢
联梁材料规格
10号工字钢
联梁截面积A（cm2）
14.3
联梁截面惯性矩Ix（cm4）
245
联梁截面抵抗矩Wx（cm3）
49
联梁自重标准值gk（kN/m）
0.112
联梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
联梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
联梁弹性模量E（N/mm2）
206000
1、第一排立杆处的联梁计算
计算简图如下：
q=1.2×gk=1.2×0.112=0.134kN/m
q'=gk=0.112kN/m
R=F1=10.9kN
R'=F1'=8kN
1）抗弯验算
σ=Mmax/W=0.018×106/（49×103）=0.367N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2）抗剪验算
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=0.095×1000×[68×1002-（68-4.5）×84.82]/（8×2450000×4.5）=0.241N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3）挠度验算
νmax=0.003mm≤[ν]＝la/250=1200/250=4.8mm
满足要求！
4）支座反力计算
正常使用极限状态下：
R'1A=8.026kN；
R'1B=0.049kN；
R'1C=8.139kN；
R'1D=8.055kN；
承载能力极限状态下：
R1A=10.931kN；
R1B=0.059kN；
R1C=11.066kN；
R1D=10.966kN；
2、第二排立杆处的联梁计算
计算简图如下：
q=1.2×gk=1.2×0.112=0.134kN/m
q'=gk=0.112kN/m
R=F1=10.9kN
R'=F1'=8kN
1）抗弯验算
σ=Mmax/W=0.021×106/（49×103）=0.429N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2）抗剪验算
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=0.098×1000×[68×1002-（68-4.5）×84.82]/（8×2450000×4.5）=0.248N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3）挠度验算
νmax=0.003mm≤[ν]＝la/250=1200/250=4.8mm
满足要求！
4）支座反力计算
正常使用极限状态下：
R'2A=8.032kN；
R'2B=8.119kN；
R'2C=8.155kN；
R'2D=8.053kN；
承载能力极限状态下：
R2A=10.938kN；
R2B=11.043kN；
R2C=11.085kN；
R2D=10.963kN；
四、一号主梁验算
1、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A（cm2）
26.1
主梁截面惯性矩Ix（cm4）
1130
主梁截面抵抗矩Wx（cm3）
141
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.205
主梁材料抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
主梁材料抗剪强度设计值τ（N/mm2）
125
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁允许挠度[ν]（mm）
1/360
荷载标准值：
q'=gk=0.205kN/m
第一排立杆处：
P1'=2（R'1A-F1'）+F1'=2×（8.026-8）+8=8.052kN；
第二排立杆处：
P2'=2（R'2A-F2'）+F2'=2×（8.032-8）+8=8.064kN；
荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第一排立杆处：
P1=2（R1A-F1）+F1=2×（10.931-10.9）+10.9=10.962kN；
第二排立杆处：
P2=2（R2A-F2）+F2=2×（10.938-10.9）+10.9=10.976kN；
计算简图如下：
1）抗弯验算
σ=Mmax/W=1.764×106/（141×103）=12.511N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2）抗剪验算
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=11.073×1000×[88×1602-（88-6）×140.22]/（8×11300000×6）=13.086N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3）挠度验算
νmax=0.034mm≤[ν]＝2l/360=2×1893/360=10.517mm
满足要求！
4）支座反力计算
R1=-1.343kN；
R2=8.113kN；
R3=5.114kN；
R4=10.694kN；
2、支撑杆件设置
支撑点号
支撑方式
材料类型
距主梁外锚固点水平距离（mm）
支撑件上下固定点的垂直距离n（mm）
支撑件上下固定点的水平距离m（mm）
是否参与计算
1
上拉
钢丝绳
1000
3300
2200
是
2
下撑
槽钢
1500
3300
3100
是
3、上拉杆件验算
钢丝绳型号
6×19
钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）
1400
钢丝绳直径（mm）
17
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
8
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN）
15.19
钢丝绳绳夹数量n
3
花篮螺栓在螺纹处的有效直径de（mm）
12
花篮螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）
170
主梁拉环直径d（mm）
20
焊缝厚度he（mm）
10
焊缝长度lw（mm）
100
角焊缝强度设计值ftw（N/mm2）
160
钢丝绳绳卡作法
上拉杆件角度计算：
α1=arctan（n1/m1）=arctan（3300/2200）=56.31°
上拉杆件支座力：
RS1=R3=5.114kN
主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=5.114/tan（56.31°）=3.409kN
上拉杆件轴向力：
NS1=RS1/sinα1=5.114/sin（56.31°）=6.146kN
上拉杆件的最大轴向拉力：
NS=max[NS1]=6.146kN
查表得，钢丝绳破断拉力总和：
Fg=151.5kN
[Fg]=α×Fg/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥NS=6.146kN
符合要求！
绳夹数量：
n=1.667[Fg]/（2T）=1.667×16.097/（2×15.19）=1个≤[n]=3个
符合要求！
花篮螺栓验算：
σ=[Fg]/（π×de2/4）=16.097×103/（π×122/4）=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2
符合要求！
拉环验算：
σ=[Fg]/（2A）=2[Fg]/πd2=2×16.097×103/（π×202）=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
符合要求！
拉环详图（主梁为工字钢）
角焊缝验算：
σf=NS/（he×lw）=6.146×103/（10×100）=6.146N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2
正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22
符合要求！
4、下撑杆件验算
下撑杆材料类型
槽钢
下撑杆截面类型
5号槽钢
下撑杆截面积A（cm2）
6.93
下撑杆截面惯性矩I（cm4）
26
下撑杆截面抵抗矩W（cm3）
10.4
下撑杆材料抗压强度设计值f（N/mm2）
205
下撑杆弹性模量E（N/mm2）
206000
下撑杆件截面回转半径i（cm）
1.94
对接焊缝抗压强度设计值fcw（N/mm）
185
下撑杆件角度计算：
α1=arctan（n1/m1）=arctan（3300/3100）=46.79°
下撑杆件支座力：
RX1=R4=10.694kN
主梁轴向力：
NXZ1=RX1/tanα1=10.694/tan（46.79°）=10.046kN
下撑杆件轴向力：
NX1=RX1/sinα1=10.694/sin（46.79°）=14.672kN
下撑杆件的最大轴向压力：
NX=max[NX1]=14.672kN
下撑杆长度：
L1=（m12+n12）0.5=（31002+33002）0.5=4527.693
下撑杆长细比：
λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386
查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156
轴心受压稳定性计算：
σ1=NX1/（φ1A）=14672/（0.156×693）=135.716N/mm2≤f=205N/mm2
符合要求！
对接焊缝验算：
σ=NX/（lwt）=14.672×103/A=14.672×103/693=21.172N/mm2≤fcw=185N/mm2
符合要求！
5、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：
N=Nsz1-（Nxz1）=6.637kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/（γW）+N/A=1.764×106/（1.05×141000）+6.637/2610=11.917N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=1.6
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.894。
σ=Mmax/（φbWx）=1.764×106/（0.894×141×103）=13.994N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
6、锚固段与楼板连接的计算
主梁外锚固点离建筑物距离b（mm）
100
压环钢筋直径d1（mm）
14
梁/楼板混凝土强度等级
C30
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：
N/2=0.671kN
压环钢筋验算：
σ=N/（4A）=N/πd2=1.343×103/（3.14×162）=1.67N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
符合要求！
五、二号主梁验算
1、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A（cm2）
26.1
主梁截面惯性矩Ix（cm4）
1130
主梁截面抵抗矩Wx（cm3）
141
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.205
主梁材料抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
主梁材料抗剪强度设计值τ（N/mm2）
125
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁允许挠度[ν]（mm）
1/360
荷载标准值：
q'=gk=0.205kN/m
第一排立杆处：
P1'=R'1B=0.049kN；
第二排立杆处：
P2'=R'2B=8.119kN；
荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第一排立杆处：
P1=R1B=0.059kN；
第二排立杆处：
P2=R2B=11.043kN；
计算简图如下：
1）抗弯验算
σ=Mmax/W=0.544×106/（141×103）=3.858N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2）抗剪验算
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=11.156×1000×[88×1602-（88-6）×140.22]/（8×11300000×6）=13.184N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3）挠度验算
νmax=0.027mm≤[ν]＝2l/360=2×1710/360=9.5mm
满足要求！
4）支座反力计算
R1=0.31kN；
R2=-0.516kN；
R3=11.874kN；
2、支撑杆件设置
支撑点号
支撑方式
材料类型
距主梁外锚固点水平距离（mm）
支撑件上下固定点的垂直距离n（mm）
支撑件上下固定点的水平距离m（mm）
是否参与计算
1
下撑
槽钢
1250
3300
3100
是
3、下撑杆件验算
下撑杆材料类型
槽钢
下撑杆截面类型
5号槽钢
下撑杆截面积A（cm2）
6.93
下撑杆截面惯性矩I（cm4）
26
下撑杆截面抵抗矩W（cm3）
10.4
下撑杆材料抗压强度设计值f（N/mm2）
205
下撑杆弹性模量E（N/mm2）
206000
下撑杆件截面回转半径i（cm）
1.94
对接焊缝抗压强度设计值fcw（N/mm）
185
下撑杆件角度计算：
α1=arctan（n1/m1）=arctan（3300/3100）=46.79°
下撑杆件支座力：
RX1=R3=11.874kN
主梁轴向力：
NXZ1=RX1/tanα1=11.874/tan（46.79°）=11.154kN
下撑杆件轴向力：
NX1=RX1/sinα1=11.874/sin（46.79°）=16.291kN
下撑杆件的最大轴向压力：
NX=max[NX1]=16.291kN
下撑杆长度：
L1=（m12+n12）0.5=（31002+33002）0.5=4527.693
下撑杆长细比：
λ1=L1/i=4527.693/19.4=233.386
查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0.156
轴心受压稳定性计算：
σ1=NX1/（φ1A）=16291/（0.156×693）=150.692N/mm2≤f=205N/mm2
符合要求！
对接焊缝验算：
σ=NX/（lwt）=16.291×103/A=16.291×103/693=23.508N/mm2≤fcw=185N/mm2
符合要求！
4、悬挑主梁整体稳定性验算
主梁轴向力：
N=Nxz1=11.154kN
压弯构件强度：
σmax=Mmax/（γW）+N/A=0.544×106/（1.05×141000）+11.154/2610=3.679N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
受弯构件整体稳定性分析：
其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=1.6
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.894。
σ=Mmax/（φbWx）=0.544×106/（0.894×141×103）=4.316N/mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
5、锚固段与楼板连接的计算
主梁外锚固点离建筑物距离b（mm）
100
压环钢筋直径d1（mm）
14
梁/楼板混凝土强度等级
C30
压环钢筋1
压环钢筋2
锚固点压环钢筋受力：
N/2=0.258kN
压环钢筋验算：
σ=N/（4A）=N/πd2=0.516×103/（3.14×162）=0.642N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度
符合要求！
六、三号主梁验算
1、主梁验算
主梁材料类型
工字钢
主梁材料规格
16号工字钢
主梁截面积A（cm2）
26.1
主梁截面惯性矩Ix（cm4）
1130
主梁截面抵抗矩Wx（cm3）
141
主梁自重标准值gk（kN/m）
0.205
主梁材料抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
主梁材料抗剪强度设计值τ（N/mm2）
125
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁允许挠度[ν]（mm）
1/360
荷载标准值：
q'=gk=0.205kN/m
第一排立杆处：
P1'=R'1C=8.139kN；
第二排立杆处：
P2'=R'2C=8.155kN；
荷载设计值：
q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m
第一排立杆处：
P1=R1C=11.066kN；
第二排立杆处：
P2=R2C=11.085kN；
计算简图如下：
1）抗弯验算
σ=Mmax/W=1.305×106/（141×103）=9.255N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2）抗剪验算
τmax＝Vmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=6.797×1000×[88×1602-（88-6）×140.22]/（8×11300000×6）=8.033N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3）挠度验算
νmax=0.015mm≤[ν]＝2l/360=2×1400/360=7.778mm
满足要求！
4）支座反力计算
R1=-1.131kN；
R2=8.076kN；
R3=9.517kN；
R4=6.182kN；
2、支撑杆件设置
支撑点号
支撑方式
材料类型
距主梁外锚固点水平距离（mm）
支撑件上下固定点的垂直距离n（mm）
支撑件上下固定点的水平距离m（mm）
是否参与计算
1
上拉
钢丝绳
800
3100
2200
是
2
下撑
槽钢
1200
3100
3100
是
3、上拉杆件验算
钢丝绳型号
6×19
钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）
1400
钢丝绳直径（mm）
17
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
8
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN）
15.19
钢丝绳绳夹数量n
3
花篮螺栓在螺纹处的有效直径de（mm）
12
花篮螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）
170
主梁拉环直径d（mm）
20
焊缝厚度he（mm）
10
焊缝长度lw（mm）
100
角焊缝强度设计值ftw（N/mm2）
160
钢丝绳绳卡作法
上拉杆件角度计算：
α1=arctan（n1/m1）=arctan（3100/2200）=54.638°
上拉杆件支座力：
RS1=R3=9.517kN
主梁轴向力：
NSZ1=RS1/tanα1=9.517/tan（54.638°）=6.754kN
上拉杆件轴向力：
NS1=RS1/sinα1=9.517/sin（54.638°）=11.67kN
上拉杆件的最大轴向拉力：
NS=max[NS1]=11.67kN
查表得，钢丝绳破断拉力总和：
Fg=151.5kN
[Fg]=α×Fg/k=0.85×151.5/8=16.097kN≥NS=11.67kN
符合要求！
绳夹数量：
n=1.667[Fg]/（2T）=1.667×16.097/（2×15.19）=1个≤[n]=3个
符合要求！
花篮螺栓验算：
σ=[Fg]/（π×de2/4）=16.097×103/（π×122/4）=142.329N/mm2≤[ft]=170N/mm2
符合要求！
拉环验算：
σ=[Fg]/（2A）=2[Fg]/πd2=2×16.097×103/（π×202）=25.619N/mm2≤[f]=65N/mm2
注：
[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2
符合要求！
拉环详图（主梁为工字钢）
角焊缝验算：
σf=NS/（he×lw）=11.67×103/（10×100）=11.67N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2
正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22
符合要求！
4、下撑杆件验算
下撑杆材料类型
槽钢
下撑杆截面类型
5号槽钢
下撑杆截面积A（cm2）
6.93
下撑杆截面惯性矩I（cm4）
26
下撑杆截面抵抗矩W（cm3）
10.4
下撑杆材料抗压强度设计值f（N/mm2）
205
下撑杆弹性模量E（N/mm2）
206000
下撑杆件截面回转半径i（cm）
1.94
对接焊缝抗压强度设计值fcw（N/mm）
185
下撑杆件角度计算：
α1=arctan（n1/m1）=arctan（3100/3100）=45°
下撑杆件支座力：
RX1=R4=6.182kN
主梁轴向力：
NXZ1=RX1/ta
升级会员 