高大模板内支撑架搭设方案.docx
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高大模板内支撑架搭设方案
环山大门脚手架专项方案
一、编制依据:
建筑工程施工质量验收统一标准
GB50300-2001
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50204-2002
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程
JGJ130-2001
钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程
DB11/T583-2008
大门及停车场施工图纸
二、工程概况:
本工程为2层框架结构,建筑高度11.15m高。
构筑物分为大门及值班室和仓库两个部分,值班室及仓库建筑高度为4.65m,大门建筑高度为11.15m,大门为镂空结构。
主要框架梁分布:
名称
标高
尺寸
名称
标高
尺寸
Kl4a
2.45
600*400
Dkzl1
-0.6
700*900
Kl4a
4.65
600*400
Kl5b
8.12
300*1220
Kl7
8.3
600*400
Wkl1
10.43
300*930
三、施工方案:
本工程结构为框架结构,建筑高度11.15m,除一层的值班室和仓库外,其他均为镂空结构。
本工程在2.45、4.65m、7.2m、8.3m、10.43m处均有框架梁,且中间无板面支撑,无楼梯。
根据工程特点,本工程内架属于高大模板体系,特制定内支撑架模板方案和外架手架搭设方案。
3.1、内支撑架的搭设
3.1.1、内支撑架的搭设的技术要求:
内支撑架为满堂脚手架,立杆间距为0.8m*0.8m,步距为1.5m。
支撑架扫地杆距地不大于200mm,且立杆下垫不短于400mm长的50×100mm木方作垫木。
立杆接头必须采取用对接扣件对接,对接搭接应符合以下要求:
立杆上的对接扣件应交错布置,两相邻立杆接头不应设在同步同跨内,两相邻立杆接头不在同一步距内,各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
内支撑外侧,由下至上设置竖向连续剪刀撑,同时,在扫地杆、中间和顶部三个位置设置水平剪刀撑。
剪刀撑的接头采用搭接方式接长,不应少于三个扣件连接,固定搭接长度不小于1m。
3.1.2、杆件搭设
垫木板→弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地短向横杆,并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步长向横杆并与各立杆扣紧→安第一步短向横杆→安第二步长向横杆→安第二步短向横杆→加设临时斜撑杆,上端与第二步长向横杆扣紧→加设剪刀撑→安第三、四步长向横杆和短向横杆→安装临边结构二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设横纵肋→铺梁、板底模;
3.1.3、搭设注意事项:
(1)扣件式钢管脚手架扫地杆距地不大于200mm,
(2)随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差,同时适度拧紧扣件,连接长向横杆的对接扣件,开口应朝架子内侧,螺栓要向上;
(3)架子的各杆件相交处伸出端头,均要保证100mm,防止杆件滑脱;
(4)剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在短向横杆的伸出部分上,斜杆两端扣件与立杆节点的距离不大于200mm。
最下面的斜杆与立杆的连接点离底不大于500mm;
(5)在支撑中部(4m左右高度)设置一道水平兜网。
3.2、梁底模板支撑
梁底次楞为50mm*80mm方木,次楞高度80mm,宽度50mm,次楞垂直梁方向设置,间距为200mm。
主楞为Φ48mm的钢管,和次楞垂直,与满堂架连接。
梁底间隔2m设置一道支撑立杆。
由于本工程内架间距较密,框架梁下后施工的吊梁,施工难度极大,所以,在施工框架梁时,将要求后施工的吊梁和框架梁一起支模板施工。
框架梁下立杆穿过吊梁时,用PVC管套在吊梁内,待框架梁下立杆拆除后,再修补吊梁施工洞。
吊梁模板加固可按框架梁要求施工。
3.3、梁侧模支撑
次楞为50mm*80mm方木,间距200mm;主楞为Φ48mm的钢管,第一道主楞距梁底50mm,第二道开始间距350mm设置。
梁高超过700mm,设置一道对拉螺杆,超过900mm设置两道对啦螺杆。
梁模加固示意图如下:
梁模加固示意图
3.4、操作平台:
大门在7.2m、8.3m处只有框架梁,没有板,所以在加固模板及绑钢筋时,需要在梁两侧搭设操作平台。
操作平台宽度1.5m,靠外侧设置栏杆,栏杆高度1.5m。
栏杆立杆间距1.5m,栏杆纵向水平杆间距500mm,在栏杆底设置200mm高踢脚板。
操作平台满铺竹跳板,采用平铺,接头采用对接,脚手板悬挑长度不大于150mm。
在作业层下部搭设一道水平兜网,随作业层上升。
脚手板设置在3根横向水平杆上,并用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕2~3圈固定。
3.5、模板计算书:
模板支撑验算,以支撑高度最高的屋面框架梁验算。
选WKL1作为验算对象。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002(3):
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:
wkl1。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m):
0.30;梁截面高度D(m):
0.93;
混凝土板厚度(mm):
100.00;立杆沿梁跨度方向间距La(m):
0.80;
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.10;
立杆步距h(m):
1.50;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):
2.00;
梁支撑架搭设高度H(m):
11.00;梁两侧立杆间距(m):
0.80;
承重架支撑形式:
梁底支撑小楞平行梁截面方向;
梁底增加承重立杆根数:
1;
采用的钢管类型为Φ48?
.5;
立杆承重连接方式:
双扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:
0.75;
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3):
24.00;模板自重(kN/m2):
0.50;钢筋自重(kN/m3):
1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):
17.8;
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):
2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):
4.0;
3.材料参数
木材品种:
柏木;木材弹性模量E(N/mm2):
9000.0;
木材抗压强度设计值fc(N/mm):
16.0;
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):
17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.7;
面板材质:
胶合面板;面板厚度(mm):
20.00;
面板弹性模量E(N/mm2):
6000.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):
13.0;
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm):
50.0;梁底方木截面高度h(mm):
80.0;
梁底模板支撑的间距(mm):
200.0;
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm):
350;主楞竖向根数:
2;
穿梁螺栓直径(mm):
M12;穿梁螺栓水平间距(mm):
700;
主楞到梁底距离依次是:
50mm,500mm;
主楞材料:
圆钢管;
直径(mm):
48.00;壁厚(mm):
3.50;
主楞合并根数:
2;
次楞材料:
木方;
宽度(mm):
60.00;高度(mm):
80.00;
次楞合并根数:
2;
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.930m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、22.320kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位:
mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下:
σ=M/W其中,W--面板的净截面抵抗矩,W=83?
?
/6=55.33cm3;
M--面板的最大弯矩(N穖m);
σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2);
[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2);
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算:
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,q--作用在模板上的侧压力,包括:
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2?
.83?
7.85?
.9=15.999kN/m;
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4?
.83?
?
.9=4.183kN/m;
计算跨度:
l=350mm;
面板的最大弯矩M=0.1?
5.999?
502+0.117?
.183?
502=2.56?
05N穖m;
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?
5.999?
.35+1.2?
.183?
.35=7.917kN;
经计算得到,面板的受弯应力计算值:
σ=2.56?
05/5.53?
04=4.6N/mm2;
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
面板的受弯应力计算值σ=4.6N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.挠度验算
ν=0.677ql4/(100EI)≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=15.999N/mm;
l--计算跨度:
l=350mm;
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=83?
?
?
/12=55.33cm4;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677?
5.999?
504/(100?
000?
.53?
05)=0.49mm;
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=350/250=1.4mm;
面板的最大挠度计算值ν=0.49mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.4mm,满足要求!
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的简支梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到:
q=7.917/(0.930-0.100)=9.538kN/m
本工程中,次楞采用木方,宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=2?
?
?
/6=128cm3;
I=2?
?
?
?
/12=512cm4;
E=9000.00N/mm2;
计算简图
剪力图(kN)
弯矩图(kN穖)
变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩M=0.519kN穖,最大支座反力R=6.421kN,最大变形ν=0.612mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<[f]
经计算得到,次楞的最大受弯应力计算值σ=5.19?
05/1.28?
05=4.1N/mm2;
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2;
次楞最大受弯应力计算值σ=4.1N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2,满足要求!
(2)次楞的