防波堤设计与施工规范条文说明.docx
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防波堤设计与施工规范条文说明
防波堤设计与施工规范条文说明
防波堤设计与施工规范条文说明
JTJ298-98
修订说明
遵照交通部关于“八五”期间规范工作的安排，于1991年开始对港口工程技术规范第四篇《防波堤》进行修订。
有关设计计算方面的修订主要以国家标准《港口工程结构可靠度设计统一标准》（GB50158－92）为依据。
本规范的主编单位为第一航务工程勘察设计院，参加单位有：
中交水运规划设计院、交通部第一航务工程局、交通部第三航务工程勘察设计院、交通部第四航务工程局科研所、交通部第四航务工程勘察设计院。
修订组主要成员名单如下：
组长：
王美茹
副组长：
孙毓华、盘荣亨
组员：
谢世楞、刘颖、谢善文、吕江华
黄正平、夏智清、卢永昌、黎志均
本规范在修订过程中，调查总结了近10多年来国内港口工程的设计和施工经验，参考和引用了美国、日本和前苏联等国家有关标准的先进技术，并在广泛征求各有关设计、科研、施工和高等院校等单位意见的基础上，经编写组反复讨论和修改后，于1995年11月完成送审稿。
本规范修订工作的分工如下：
第1章王美茹
第2章王美茹
第3章王美茹
第4章孙毓华、黎志均、谢善文、吕江华、王美茹
第5章盘荣亨、卢永昌、刘颖、谢世榜
第6章王美茹、夏智清
第7章黄正平
第8章黄正平
附录谢世楞、王美茹、孙毓华
规范总校工作领导小组：
组长：
仉伯强
副组长：
姜明宝
成员：
杜廷瑞贺铮孙毓华王美茹
本规范总校组：
组长：
贺铮
副组长：
孙毓华王美茹
成员：
姜明宝谢世楞张树仁盛周伟
本规范于1996年11月通过部审，1998年4月20日发布，
1999年6月1日起实施。
目次
1总则
3一般规定
4斜坡堤设计
4.1斜坡堤断面尺度的确定
4.2斜坡堤计算
4.3斜坡堤构造
4.4抛石潜堤设计
5正砌方块和矩形沉箱直立堤设计
5.1直立堤断面尺度的确定
5.2直立堤计算
5.3直上堤构造
6其它型式防波堤设计
6.1开孔消浪沉箱直立堤
6.2座床式圆筒直立堤
6．3桩式直立堤
6.4透空式防波堤
7斜坡堤施工
7.1砂垫层与土工织物垫层
7．2堤身抛填块石和方块
7.3预制和安放护面块体
7.4安放块石和砌石护面
7.5斜坡堤胸墙
7.6竣工尺度
8直立堤施工
8．1基础施工
8．2方块和沉箱的预制
8．3方块和沉箱的安装
8．4直立堤上部结构
8．5竣工尺度
1总则
1.0.1防波堤是港口工程的重要组成部分。
同时也是一项技术上比较复杂的工程。
在总结国内外防波堤工程经验基础上制订的本规范，不仅其内容较充实和完整，且具有先进性、科学性、实用性和指导作用。
1．0．2防波堤的结构型式，除常用的斜坡式和直立式（正砌方块、矩形沉箱）以外，还有消浪沉箱式、圆筒式、桩式及透空式等新型直立堤。
对于上述新型直立堤，近年来虽已取得一些经验，但还处于试验研究阶段。
对于由直墙和斜坡基床组成的所谓混合式堤，当直墙高度较小，而以抛石斜坡为主体时，作为是带胸墙的斜坡提；当直墙高度较大时，则作为是明基床上的直立堤，因此本册取消了“混合式”这个名词。
根据港工技术发展和国内使用经验，本册主要对常用的斜坡堤（包括抛石潜堤）和直立堤作了具体的规定。
对于新型的消浪沉箱、圆筒式、桩式和透空式则给出原则性的规定。
其它承受波浪作用的类似建筑物（如护岸等）可参照使用。
1.0.3直立堤的计算、构造和施工要求等与重力式码头有很多共同之处，为了避免重复，本册中主要针对防波堤的特点作出了相应的规定。
因此对于沉箱、方块和圆筒等重力式结构还应按有关规范的规定执行。
3一般规定
3．0．1防波堤的轴线向港外拐折，则在凹角处将造成波浪能量的集中，该凹角处的堤身破坏最为严重。
根据国外的实践经验，当外夹角大于150时，波能集中的情况不显著。
3．0．2防波堤的结构选型与水深、潮差、波浪、地质等自然条件，以及石料来源、使用要求和施工条件等都有关。
对于同一地区而言，一般在水深较小处都采用斜坡式，而在水深变大后，则采用直立式可能比较经济合理。
3．0．3对于基床块石的强度要求与《重力式码头设计与施工规范》规范的规定相同。
对于护面块石和垫层块石的强度要求，也根据其重要性和实际受力条件而分别提出两种规定，从过去的工程情况来看，一般均能满足。
对于堤心石，根据其重要性、受力条件以及过去有些工程中实际采用的情况，规定可适当降低要求。
3．0．4因防波堤经常遭受波浪的作用，故本条中规定的混凝土和钢筋混凝土构件的混凝土强度等级均比《重力式码头设计与施工规范》相应的要求提高一级。
3．0．5防波堤结构断面的水力模型试验验证，是防波堤设计的重要手段之一。
根据过去防波堤工程的情况来看，除了波高较小、工程量不大的工程或有类似条件下的试验资料时，一般均进行模型试验。
根据近年来不规则波试验设施的发展，对较重要的建筑物应考虑进行不规则波试验验证。
3．0．6本条中除规定应进行防波堤的沉降和位移等观测外，并建议有条件时可进行波浪爬高和波浪力等原体观测工作，以积累工程实际资料，总结经验，不断提高设计、施工水平。
3．0．7为了避免或减少防坡堤的施工过程中遭受风浪袭击而造成损失，设计和施工均应根据实际情况进行复核并考虑采取必要的防风浪措施。
4斜坡堤设计
4.1斜坡堤断面尺度的确定
4.1.1条文中推荐的前四种断面型式主要是根据国内采用过的各种斜坡堤型式总结出来的。
图4．1．1（e）是本次修订中新增加的一种型式，它是一种与常规的抛石斜坡堤断面不同的宽肩台式抛石斜坡堤。
这种抛石堤的最大特点是容许堤身断（外侧部分）在波浪作用下发生变形，直至外坡形成一个动力平衡剖面。
由于构成宽肩台的护面块石空隙较大，因而当波浪通过宽肩台时，将产生较大的能量损失。
4．1．2斜坡堤的堤顶高程主要与它所掩护的港口水域要求的水面平稳程度有关。
我国斜坡堤的顶高程一般说来是比较低的，一些老港口的防波堤顶通常高出设计高水位不到1.0m。
条文中推荐的堤顶高程的数值，主要是根据对我国港口的调查，并统计了近年来一些新建防波堤的堤顶高程而得出来的。
根据国外试验资料，当堤顶在设计高水位以上（0.6～0.7）H时，越浪以后堤背后的波高为（0.15～0.2）H。
上述标准是适用于容许少量越浪的情况，当要求基本不越浪时，则应提高堤顶高度为在设计高水位以上不小于1．0H处。
对宽肩台式抛石堤，其堤顶和港内侧部分不容许在波浪作用下变形，因而要求堤顶有足够的高度以防止过量的越浪，条文中确定堤顶不低于设计高水位以上1.0H是根据实例统计而得。
胸墙顶高程根据使用要求一般按基本不越浪考虑，本条所推荐的数值主要是根据对国内一些新老防波堤设计情况的调查和统计及参考国外有关标准而得出来的。
4．1.3斜坡堤的顶宽，除满足施工及使用要求外，还应保证在波浪作用下堤顶的稳定性。
为稳定所需的堤顶宽度，主要取决于允许波浪越顶的程度。
因此，它与堤顶高程密切相关。
堤顶宽度小于设计波高的斜坡堤断面是不稳定的，条文推荐的数值是综合分析国内外实际工程资料及有关模型试验成果而确定的。
对采用陆上推进法施工的斜坡提，尚应考虑堤项通行机械对顶宽的要求，对设在施工水位以上的单车道宽度不宜小于5m。
4.1．4一般在设计水位上、下约1.0倍设计波高范围内的护面块体受波浪的作用最剧烈，因此水下抛石棱体的顶面，最好设在设计低水位以下约1.0H处。
棱体顶面的宽度与其高程、波高的大小、块石的尺度等都有关，结合实际工程经验条文规定为不小于2m。
4．1．5对于设置肩台的断面，肩台宽度通常为1.5m至3.0m，故条文中规定直不小于2m。
4.1.6抛填方块的断面，透浪较大，因此堤身宽度不宜太窄，以免影响港内平稳。
本条规定的数值主要参考有关文献资料确定。
4．1．7斜坡堤在堤须设置胸墙，一般都是因为在使用上有减少堤顶越浪程度的要求。
当胸墙前斜坡护面为块石或单层四脚空心方块时，根据一些工程的模型试验结果，若要求在设计情况下基本不越浪，则胸墙顶高程一般需在设计高水位以上约1．5倍设计波高处。
胸墙前斜坡护面为扭工字块体或四脚锥体时，一般适用于波高较大的情况。
根据对几个工程模型试验资料分析的结果，当胸墙前人工块体斜坡的高度较低，宽度较窄时，由于波浪在斜坡上激烈破碎等原因，作用在胸墙上的波压力有增大的趋势，胸墙很不容易稳定，所以在条文中规定对此类断面的坡顶高程木宜低于胸墙顶高程，且在墙前坡肩范围内宜安放两排两层护面块体。
4.1．8肩台顶面高程，一般在设计高水位以上1.0m～3.0m处；而肩台宽度则根据对国内外十一座防波堤统计的结果，多为2．3～3．0倍设计波高，因此推荐采用2．3～2．9倍设计波高值。
由于波高小时，一般无需采用宽肩台型式，另一方面若肩台太窄又不能起到宽肩台式的作用，因此控制最小为6.0m。
4．1.9各种型式的斜坡堤边坡坡度，是按国内各工程实际采用的数值统计归纳而得出的。
宽肩台斜坡堤的上、下坡坡度的规定是根据工程实例得出的。
4.2斜坡堤计算
4.2．2按本条规定，以设计波高（对持久状况，重视期为50年或25年，施工期为2～5年）及其对应的波长确定的波浪力作为作用的标准值。
斜坡堤应根据不同的波高和水位考虑持久组合、短暂组合和偶然组合。
一般说来，设计波高总是和较高的水位同时出现的，因为我国沿海大的波浪主要由台风或寒潮所引起，而台风或寒潮同时也会产生较大的风增水。
因此设计波高与设计高水位或极端高水位组合的情况是比较合理的。
在设计低水位时，一般波高要比高水位时为小，因此规定当有推算出来的外海设计波浪时，要对设计低水位另作波浪折射分析，而得出与之相应的设计波高。
但若只有建筑物附近不分水位统计出来的重现期为50年的波浪，则只能与设计高水位采用相同的设计波高，而稍偏于安全。
由于设计波高通常是由向岸大风所产生的，而极端低水位则通常是离岸大风造成较大的风减水所致，放两者不能组合。
对未成型的斜坡堤进行施工期复核作为短暂组合，其计算水位采用设计高、低水位即可，波高的重现期根据实际工程的调查，一般采用2～5年。
4.2.3斜坡堤顶部胸墙的稳定计算采用以分项系数表达的设计表达式，其分项系数的确定系依据对典型断面胸墙稳定性（抗滑和抗倾）的可靠度分析。
在可靠度分析中，胸墙所受的波浪荷载（水平波浪力及波浪浮托力）仍采用《海港水文规范》给出的计算公式，波浪要素则取自秦皇岛港23年的波浪观测资料。
对波浪力的统计分析结果表明，波浪荷载的年极值符合极值1型分布，而由极值I型得出的50年荷载极大值分布仍为极值I型分布。
对水平波浪力与波浪浮托力之间进行的相关分析，两者之间相关程度很高（相关系数值接近于1）。
所以，对所有胸墙的可靠度分析都考虑了水平波浪力与波浪浮托力间的相关性。
根据安全系数与可靠指标之间的关系确定目标可靠指标值，再根据可靠指标与分项系数之间的关系确定与目标可靠指标相对应的分项系数。
由此可见，分项系数的确定基于可靠度分析，因此，以分项系数表达的胸墙设计表达式更合理。
4.2．4条文中确定护面块体重量的公式，采用了目前国内外常用的赫德逊（Hudson）公式。
本条给出了宽肩台斜坡堤护面块石重量的取值标准，是根据国外有关资料得出的。
但在实际工程中不一定取最小值，而可取当地能开采到的大块石。
4.2.5～4．2.8本条内容与《海港水文规范》中的有关条文规定是一致的。
（1）根据我国实际工程的经验，对不同的护面块体和构造型式规定了不同的容许失稳率n。
这种规定考虑了各种护面抵御波浪的能力，包括决体间的嵌固作用、损坏后的影响特点和修复的难易程度等。
（2）稳定系数KD是根据国内外有关试验资料和工程实践经验而确定的，其中安放块石时KD的数值，国外试验时为安放两层，根据国内工程使用经验改为安放一层。
4.2.9当波浪周期较长或坦波时，护面块体重量不仅与波高有关，且与波长有关。
附录C引自国外有关规范的规定。
4.2．10波浪作用下砌石护面的破坏特点是坡面的法线方向内外压力差使块石脱出失稳。
确定砌石护面的稳定性，一般按护面层厚度控制。
（1）干砌块石护面计算，根据近年来使用实践，当m较小时，计算值偏大。
根据实测波浪浮托力对原公式中的系数Kma。
作了修正。
（2）干砌条石护面厚度的计算公式，原方法规定适用于m＝0.6～2.0，经计算当m由1.5变至2.0时，砌石厚度需增大，但目前国内外较多的研究成果与此趋势不同，且试验资料中两种不同趋势都出现，因此，对m的适用范围限定为m=0.8～1.5。
4．2．11～4．2．13水下抛石棱体的重量是综合分析了国内外有关规范标准和国内实际工程模型试验资料、专题试验研究成果，对原规范进行了适当调整。
外坡在设计低水位以下1.0～1.5倍设计波高值之间的护面块体重量同原条文；外坡护面垫层的重量，通过近年的试验研究和实际工程经验而适当提高了。
4．2．14当堤顶允许越浪时，越顶的水体将直接冲击到内坡坡肩附近的护面块体上。
如1972年3号台风袭击，有几个防波堤均出现内坡被冲坏情况，因此规定，在设计低水位以上的内坡护面块体重量应与外坡护面块体重量相同。
国内工程试验得出的结果与上述规定是接近的。
4．2．15国内外试验表明，当堤顶约在0.05～0.2倍设计波高时，堤顶块体的稳定性最差。
根据国内外有关试验成果，认为堤顶块体重量取为外坡块体重量的1.5倍以上为宜。
4．2．16堤头部分的块体重量以增大20%～30%为宜，它与国外有关资料所得的结论基本一致。
关于波浪处于破碎范围，参考有关文献的规定，要求堤身和堤头部分块体重量均应相应再增加10%～25%。
4.2．17栅栏板的面积较大，因此在波浪作用时，不是在板的所有位置都同时出现最大波浪力。
一般沿堤的轴线方向，力的大小只随时间变化；而在沿斜坡的坡面方向，波浪力只在某一位置出现最大值，在其上下两侧则逐渐减小，所以对于同样面积的栅栏板，长边（沿斜坡方向）a0取得大一些，短边（沿堤轴线方向）b0取得小一些，对板的稳定是有益的。
从栅栏板的稳定角度看，虽然总面积大些是有益的，但从栅栏板本身结构强度及施工吊装设备能力来考虑，板的平面尺度又不宜过大，因此条文中给出了a0、b0与堤前设计波高H的关系。
栅栏板护面是以其条形空隙起消浪作用的。
空隙大一些，对消浪是有益的，但从板的结构强度方面考虑，空隙率P又不宜过大。
目前工程上根据强度计算得到的结果，P为30%～40%，而试验中采用33%～39%。
由实验观测得到的结果，在此范围内的空隙率变化，对板的稳定及波浪爬高无明显影响，故建议取P'=37%或P'=33％～39%。
栅栏板护面是以其大面积的整体性来抵御波浪作用的，对板的稳定性有影响的特征值有a0、b0、P'和厚度h，但对板的稳定性和混凝土用量起主要作用的是h，因此取h为主要特征值。
栅栏板的厚度h的经验公式是通过对板的稳定受力分析、板块稳定的量纲分析以及模型试验资料分析得出的。
作用栅栏板上的最大波浪压力强度设计值的经验公式是由模型试验得出的，它与斜坡坡度无关，与设计波高有关，发生在静水位附近。
4．2.21主要根据模型试验验证及实际工程经验而得出的。
4.2．22作用于斜坡提顶部胸墙上波浪力的计算方法（有块体与无块体掩护）按《海港水文规范》中的方法进行计算。
有块体掩护时，波浪力的折减是根据有关试验成果得出的。
4.2．24关于斜坡堤软基加固方法及其适用范围的提法等基本上与《港口工程地基规范》相同。
当淤泥层厚度在3m以下时，采用抛石挤淤可取得较好的效果。
爆炸排淤填石法是一种水下处理软基的新技术，已在国内工程中获得成功，它具有施工简便，经济效益好、施工质量高，工期短等优点。
4.3斜坡堤构造
4．3．1当堤心石采用开山石或石碴等代用材料时，则应注意防止在施工期间的波浪、水流作用下填料的散失，为此在代用材料与护面垫层间应按反滤的原则设置足够厚度的堤心石。
4．3．2护底的作用是防止堤前的地基土壤被冲刷，造成护面层和抛石棱体的下滑或局部坍塌，从而影响堤的稳定性。
条文中护底块石层的厚度和宽度，以及在护底块石层下铺设碎石层的厚度是实际工程中一般采用的数值。
对沙质海底，护底层的宽度和厚度是以有关文献的研究成果为基础给出的。
4．3．3本条的规定是根据实际工程经验而提出的。
在模型试验中发现坡脚大块石下的填沙被冲刷，而形成一个淘刷坑。
在把坡脚前的护底块石层伸入水下核体或护面大块石的底面时仍有淘刷。
这说明波脚大块石下的流速可大于堤前的底流速，所以在条文中规定被脚大块石不得直接抛于可冲刷的地基上。
4．3．4对随机安放扭工字块体，难以达到全部块体保持垂直杆件在堤坡下方，但至少应有60％以上的块体的垂直杆件在堤坡下方，这样块体的抗倾力矩较大，否则在波浪作用下将会有一些块体沿坡滚动。
4．3．5混凝土护面块体一般不需配置钢筋，近年来由于某些港口如葡萄牙锡尼斯港42t杜洛斯块体（即扭工字块体）、的黎波里港18．8t四脚锥体、D’AED港48t四脚锥体接连发生断裂破坏后，引起国内外有关部门对人工块体强度问题研究的重视。
试验表明，空隙率大、消浪性能好的长细型混凝土块体，特别是杜洛斯（扭工字）块体，在各自的设计波浪作用下，块体越大，其内应力就越大，因此，大块体比小块体更容易断裂。
根据对国内外实际工程块体应用情况的综合分析，本规范规定20t以上的扭工字块体和40t以上的四脚锥体应采取适当措施，增加快体的抗拉能力，如配置钢筋或调整腰杆粗细等。
4.3．6浆砌块石护面层的破坏，主要由于堤身的不均匀沉降，而使护面层开裂；或由于在波浪作用下护面层后水位上升，而在退波时因泄水不畅，致使护面层在水压作用下局部掉落，并逐渐发展。
因此浆砌块石护面层应设置变形缝和排水孔。
条文中提出的数值要求是总结实际工程的经验得出的。
4．3．7国外一般斜坡堤的堤头均仍为斜坡结构。
但是由于两个斜坡堤堤头形成的口门，其通航的有效口门宽度为两堤头的坡脚间的距离，而在考虑港内波浪绕射时的口门宽度，却为两堤头的堤坡在设计水位处的距离，后者显然要大于前者。
但当采用直立式堤头时，上述两种口门宽度是一致的，所以对港内水面平稳程度而言比较有利。
国内外工程实例以及模型试验，均证明堤头段内外两侧的护面块体的稳定性要比堤身外坡为差，这主要因为越过堤头的波浪破碎水流将直接把护面块体从堤坡上向外推，而不同于波浪对堤身护面块体的作用。
堤头处理的办法，一般采用加大护面块体的重量，或放缓坡度而使护面块体的重量不变。
堤头段的护底块石可比照堤身段适当加强。
4．3．8～4．3．10一般在防波堤建成后，堤根部分将很快被泥沙淤浅，波浪作用将逐渐减弱。
但如在岩石海岸上建堤，岩岸较陡，堤根水深较大，则有可能由于波浪在海岸上的反射，造成堤根段波能集中，此时应考虑适当的加强措施。
如果有专门的模型试验研究测出堤根段反射后的波高时，则可按实测的情况考虑加强。
4.4抛石潜堤设计
4.4.1通常均将潜堤后的传递波高系数Kt表示为参数hc／H的函数，hc为堤顶在计算水位以上的高度，潜堤时hc为负值。
潜堤的消浪效果取决于传递波高系数的大小，根据对国内外有关规则波与不规则波模型试验结果的分析和比较，条文推荐用不规则波的方法来确定抛石潜堤的传递波高系数。
4．4.2根据国外不规则波对潜堤作用的模型试验结果，潜堤抛石护面的稳定系数N，主要与参数（d+hc）/d以及表示损坏程度的参数S有关。
S=2表示护面开始损坏；S=5表示中等程度损坏；S=8～12表示严重损坏（露出垫层块石，不可接受）。
虽然斜坡坡度对不越浪抛石堤的护面稳定性有很大影响，但对潜堤来说，由于波浪的打击集中于堤顶部位，对斜坡的作用较轻，因此在稳定计算公式中没有有关斜坡坡度的因子，模型试验中的斜坡坡度为1：
1.5～1：
2.0，但认为当坡度为1：
2.5左右时也还可适用。
当S取为2时，即为条文中ND的表达式。
5正砌方块和矩形沉箱直立堤设计
5.1直立堤断面尺度的确定
5．1．1我国直立堤的墙身结构以短形沉箱和正砌方块结构为最常见。
削角直立堤上的水平波压力较全直立墙时为小，且作用在斜面上的波压，其垂直分力还对堤的稳定有利，故其断面比较经济。
弧面胸墙则可减少波浪的爬高。
当直立堤前产生的破碎波浪较大时，常采用在堤前堆放人工块体的办法以减少作用在直立堤上的巨大的破波冲击压力，保持直立堤的稳定。
5．1．2我国建成较早的直立堤多为允许越浪的，其堤顶高程均较低。
若按不越浪考虑时，则又很高（可达设计高水位以上1.2～1.5倍波高）。
高出设计水位所推荐的堤顶高程数值是根据我国新、老防波堤的现状统计而得出来的，尚能满足使用的要求，根据国外试验资料，直立堤堤顶在设计高水位以上（0.6～0.7）H时，越浪以后堤背后的波高约为（0.1～0.2）H。
5．1．3直立式防波堤其上部结构底部高程，应考虑施工期波浪的影响，故参照一些实际工程情况，本条文确定墙身的顶高程宜高出施工水位0.3m～0.5m。
5．1．4直立提抛石基床外肩和内肩的宽度，根据国外有关规范规定和国内明基床直立堤的统计结果给出的。
条文中墙身宽度是指“计算宽度”，也就是说若因使用上的要求而将墙身加宽，则基肩宽度一般不用作相应的增加。
根据本条确定的外肩和内肩宽度，尚应核算基床的抗滑稳定性。
关于明基床的边坡坡度，根据统计国内各堤的边坡数值，均在本条文所推荐数值的范围以内。
5．1．5根据经验，条文中对各类土地基上的抛石基床厚度的推荐值均为最小值，其值与国外有关规范的规定基本一致。
5．2直立堤计算
5．2．1按照本条规定，以设计波高（对持久状况，重现期为50年；施工期为5～10年）及其对应的波长确定的波浪力作为作用的标准值。
在确定以下各条中有关波浪力的分项系数时，均采用本条规定的波浪力标准值。
5．2.5本条给出直立堤抗倾稳定性极限状态的设计表达式。
根据对实际工程以及典型直立堤断面的核算结果，可以得出持久组合抗倾计算时水平波浪力和波浪浮托力的分项系数γp和γu。
为与抗滑稳定计算时的γp和γu协调，在条文式（5．2．5－1）中又采用结构系数γd作调整。
调整后γd=1.25，γp=1.3，γu=1.3。
施工期复核时，将采用与波高重现期为5～10年相应的倾覆力矩代表值。
对于短暂组合时的γp和γu系比照原规范中核核组合时K值的降低作相应的调整。
5．2．7直立堤抗滑稳定性极限状态的设计表达式。
根据对实际工程以及典型直立堤断面的核算结果，可以得出抗滑计算时水平波浪力和波浪浮托力的分项系数γp和γu分别为1．3和1．6，为与现有工程实例相接近，统一采用γp=1．3，γu=1.3。
5．2.8本条分别按明、暗基床的两种情况，给出了沿基床底面抗滑稳定性极限状态的设计表达式。
当沿基床底面滑动时，与沿堤底滑动时相近，因此γp和γu等仍可用条文中表5．2．7－1中的数值。
5．2．13地基沉降的计算，规定要考虑基底垂直附加压力，基底水平力和边载三部分荷载的作用。
鉴于水平力对沉降的影响较小，作用在直立堤上的水平力主要是波浪力，不是长期荷载，且过去设计中也均不考虑，因此本条文中规定可不考虑水平力引起的沉降值。
5.2.15附录F关于明基床基肩和坡面决体的稳定重量计算图是根据加拿大的试验结果绘制的。
稳定系数N与d1／d、d／L和H／L有关。
该试验报告中认为波陡H／L的影响较
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